Frequently Asked Questions


Frequently Asked Questions


Hier finden Sie unsere Antworten auf häufig gestellte Fragen.

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In FEMFAT gibt es 3 Möglichkeiten, die Berechnung durch „Filter“ zu beschleunigen:

  1. Knotenfilter: Dabei werden nur Knoten analysiert, bei denen sowohl Spannungsamplitude als auch Mittelspannung einen gewissen Wert (% von Material Dauerfestigkeit/- Zugfestigkeit oder Absolutspannung) überschreiten, d.h., bei berechneten Knoten liegt kein Genauigkeitsabfall vor, nicht gerechnete Knoten haben kein Ergebnis (bzw. Dummy-Wert). In BASIC wird dabei die v. Mises Spannung des Amplituden- bzw. Mittelspannungstensors verwendet (siehe BASIC Handbuch). In MAX werden Spannungsdifferenzen zu gewissen kritischen Zeitpunkten herangezogen (siehe MAX Handbuch).
  2. Schnittebenenfilter: Um die Rechenzeit nach dem kritischen Schnittebenenverfahren zu reduzieren, können Schnittebenen in MAX gefiltert, d.h. a priori vor der eigentlichen Analyse weggelassen werden. Dies kann zu Genauigkeitsverlusten führen, allerdings ist die Filterwirkung defaultmäßig so gesetzt, dass dies nur sehr selten zu beobachten ist. Es stehen 3 Filtermethoden zur Verfügung (siehe MAX Handbuch).
  3. Rainflow-Amplitudenlimit: In MAX können Lastzyklen mit kleinen Amplituden weggelassen werden, da diese oft nur sehr geringen Anteil an der Gesamtschädigung haben. Dies kann ebenfalls eine deutliche Beschleunigung der Berechnung bewirken, wenn die Rainflow-Matrix bei kleinen Amplituden dicht belegt ist.

Weitere Möglichkeiten zur Rechenzeitreduktion sind:

  • Manuelle Definition einer kleinen Berechnungsgruppe (Knoten + Elemente) –> kein Genauigkeitsverlust
  • Reduktion der Rainflow-Klassen in MAX –> i. a. Genauigkeitsverlust.

Nach einer FEMFAT-Berechnung werden detaillierte lokale Ergebnisse (z.B. Haigh-Diagramm, Wöhlerlinie, Vergleichsspannungsverlauf für MAX) standardmäßig für den kritischsten Knoten ausgegeben. Bedingt durch Einspann- oder Kontaktbedingungen kann es aber sein, dass dieser Knoten für den Benutzer nicht interessant ist. Daher bietet FEMFAT einige Möglichkeiten, diese Ausgaben für eine bestimmte Knotengruppe anzufordern.

Die erste und einfachste Möglichkeit ist die gezielte Ausgabe für einen einzelnen Knoten. Sie finden diese im FEMFAT Menü „Berechnungsparameter“, siehe Abb. 2. Dazu wählt man die Option „Ausgewählter Knoten“ und gibt das gewünschte Knotenlabel ein.

Für mehrere Knoten kann man die erweiterte Ausgabe über die „Detailed Results“ Gruppe in FEMFAT anfordern. Die Definition erfolgt im FEMFAT „Gruppen“-Menü, wie in Bild 3 gezeigt z.B. über einen Knotenlabelbereich. Mit dem Klick auf den Button „Detailed Results“ generiert FEMFAT diese Gruppe.

Achtung: Diese Gruppe ist jedoch nicht die Berechnungsgruppe, da sie nur die Knoten für die zusätzliche Ausgabe enthält.

Zusätzlich werden für die DETAILED RESULTS Gruppe bei einer MAX Analyse detaillierte Ausgaben wie der lokale Vergleichsspannungs– oder Teilschädigungsverlauf in externe ASCII Files geschrieben.

Diese Files können z.B. in EXCEL importiert und weiterverarbeitet werden. Außerdem werden diese Daten auch in das fps-File geschrieben. Daher ist es möglich z.B. den lokalen Vergleichsspannungs-verlauf im VISUALIZER anzuzeigen.

Nach einer FEMFAT-Berechnung werden detaillierte lokale Ergebnisse (z.B. Haigh-Diagramm, Wöhlerlinie, Vergleichsspannungsverlauf für MAX) standardmäßig für den kritischsten Knoten ausgegeben. Bedingt durch Einspann- oder Kontaktbedingungen kann es aber sein, dass dieser Knoten für den Benutzer nicht interessant ist. Daher bietet FEMFAT einige Möglichkeiten, diese Ausgaben für eine bestimmte Knotengruppe anzufordern.

Die erste und einfachste Möglichkeit ist die gezielte Ausgabe für einen einzelnen Knoten. Sie finden diese im FEMFAT Menü „Berechnungsparameter“, siehe Abb. 2. Dazu wählt man die Option „Ausgewählter Knoten“ und gibt das gewünschte Knotenlabel ein.

 

Für mehrere Knoten kann man die erweiterte Ausgabe über die „Detailed Results“ Gruppe in FEMFAT anfordern. Die Definition erfolgt im FEMFAT „Gruppen“-Menü, wie in Bild 3 gezeigt z.B. über einen Knotenlabelbereich. Mit dem Klick auf den Button „Detailed Results“ generiert FEMFAT diese Gruppe.

Achtung: Diese Gruppe ist jedoch nicht die Berechnungsgruppe, da sie nur die Knoten für die zusätzliche Ausgabe enthält.

Zusätzlich werden für die DETAILED RESULTS Gruppe bei einer MAX Analyse detaillierte Ausgaben wie der lokale Vergleichsspannungs– oder Teilschädigungsverlauf in externe ASCII Files geschrieben.

Diese Files können z.B. in EXCEL importiert und weiterverarbeitet werden. Außerdem werden diese Daten auch in das fps-File geschrieben. Daher ist es möglich z.B. den lokalen Vergleichsspannungs-verlauf im VISUALIZER anzuzeigen.

Soll bei einer FEMFAT-Berechnung nur ein kleiner Teil des FEModells bewertet werden, oder sollen nach bereits er folgter Berechnung die kritischen Stellen nochmals mit veränderten Parametern (andere Oberflächenbeschaffenheit, anderes Material,...) als Varianten analysiert werden, ist es wichtig, dass sich neben den Knoten die man auswer ten möchte, auch alle Nachbarknoten und -elemente in der neuen Berechnungsgruppe befinden, damit die gemittelte Elementspannung am Knoten und die Gradientenberechnung in FEMFAT korrekt ablaufen kann.

Abb. 1

Soll z.B. der rote Knoten (Abb. 1) richtig berechnet werden, müssen für die korrekte Ermittlung der Spannungswerte die angrenzenden Elemente ebenfalls in der Gruppe sein. Für die richtige Ermittlung des relativen Spannungsgradienten muss auch der Spannungswert an den „über eine Elementkante verbundenen“ FE-Knoten korrekt ermittelt werden (Spannungsmittelung).

1) Erzeugen der Gruppe mit zu betrachtenden Knoten.
2) Gruppe durch Hinzufügen aller Elemente, die mit diesen Knoten verbunden sind, vergrößern.
3) Durch Hinzufügen aller mit diesen Elementen verbundenen Knoten und deren wiederum verbundenen Elementen ist die Berechnungsgruppe nun definiert.

Falls der betrachtete Knoten von einem parabolischen Element stammt ist darauf zu achten, dass auch mindestens die angrenzenden Mittelknoten in die Berechnungsgruppe genommen werden (Abb. 2).

Natürlich ist es möglich für einen Detailbereich die Berechnungsgruppe größer zu wählen als auf den Bildern dargestellt.

Abb. 2

Das Hinzufügen von umgebenden Knoten und Elementen kann im FEMFAT Gruppenmenü mit der Option “Knoten/Elemente verknüpft mit Elementen/Knoten aus Gruppe xx” einfach und schnell durchgeführt werden (Abb. 3).

Abb. 3

Es sind nur zwei Grundinformationen erforderlich: die Materialgruppe und die Zugfestigkeit des Materials. Im Materialgenerator kann aus 12 Materialgruppen gewählt werden (10 Eisen-, 2 Aluminiumwerkstoffgruppen, siehe FKM Richtlinie).

Der Materialgenerator basiert standardmäßig auf der FKM-Richtlinie und generiert Materialdaten für eine Überlebenswahrscheinlichkeit von 97,5% für einen Probendurchmesser von 7,5mm.

Nach Auswahl der Materialgruppe kann mit der Eingabe der Zugfestigkeit der komplette Materialdatensatz erstellt werden.

Mit solch einem Datensatz kann nun eine Berechnung durchgeführt werden. Es ist jedoch zu erwähnen, dass mit diesen Materialdaten konservative Ergebnisse zu erwarten sind. Um die Aussagegenauigkeit zu erhöhen sind folgende Daten von Vorteil:

  • Zug/Druck Wechselfestigkeit σZW
  • Zug/Druck Schwellfestigkeit σZSCH (in FEMFAT als Oberspannung definiert)
  • Biegewechselfestigkeit σBW

Damit kann die Mittelspannungsempfindlichkeit des Materials über den Zusammenhang

M =2*σZW / σZSCH - 1

ermittelt werden. Zusätzlich ist die Stützwirkung, durch das Verhältnis V= σBW /σZW definiert (wichtig bei Bewertung mit Gradienteneinfluss nach FEMFAT). Sollte nur einer der genannten Werte bekannt sein, gelten folgende Schritte:

  1. Bestimmung der Werte V und M des Basismaterials.
  2. Modifikation aller Werte auf Basis der z.B. zusätzlich bekannten Zug/Druck Wechselfestigkeit σZW.

Beispiel: 
Materialgruppe allgemeiner Baustahl, Rm = 500 N/mm², Rp02 = 300 N/mm2, σZW = 250N/mm².

Schritt 1: Auswahl der Materialgruppe und Eingabe von Rm führt zu dem Ergebnis in Bild 1.

Abbildung 1

Dieser Einfluss steht für die Ermittlung der lokalen statischen Materialeigenschaften unter Berücksichtigung des Spannungsgradienten, isothermen Temperatur- und des technologischen Größeneinflusses. Für den Einfluss „Spannungsgradient“ wird im 1. Schritt auf Grund der Bruchdehnung des Materials die Duktilität abgeschätzt (siehe Abb.1), die in weiterer Folge den maximal erreichbaren Wert der lokalen Bruchfestigkeit bestimmt.

Abbildung 1

Abbildung 2

Im nächsten Schritt wird auf Grund der Kenntnis der Zugfestigkeit (rel. Gradient= 0), der Biegebruchfestigkeit (rel. Gradient = 2/Probendicke) und des zuvor ermittelten relativen Spannungsgradienten der dazugehörige Bruchfestigkeitswert ausgerechnet (siehe Abb. 2). Die „Grenzlinie“ (rot) ergibt sich aus dem Faktor des ersten Schrittes.

Falls mit einem benutzerdefinierten Temperatureinfluss gearbeitet wird, übernimmt FEMFAT den entsprechenden Polygonzug aus der Materialdefinition (Temperatur -> Festigkeitsreduktion auf Bruchfestigkeit).

Weiters kann man noch zusätzlich für große Wandstärken/ Durchmesser den technologischen Größeneinfluss berücksichtigen, der ebenfalls entsprechend der FKM Richtlinie Berücksichtigung findet.

Die Berechnungsgruppe kann vom Benutzer frei definiert werden, entweder bereits im Preprocessor (I-DEAS, MEDINA, PATRAN,..). oder mit Hilfe von FEMFAT. FEMFAT gives analysis results for FE-nodes only, but needs the surrounding elements for their stress data and the accurate stress at adjacent FE-nodes which makes the necessary data for an analysis tremendously larger than just a few FE-nodes. To analyze one FE-node  FEMFAT  takes the stress gradient into account, why the accurate nodal stress (averaged from their adjacent elements) of all surrounding FE-nodes in direct connection are needed.

Der Benutzer kann in wenigen Schritten die erforderliche Gruppenerweiterung vornehmen. Dazu ist es zunächst ratsam, eine Kopie der entsprechenden Gruppe anzulegen.  Nun fügt man die benach-barten Elemente durch Verwendung der Gruppenfunktion "Addiere Elemente verknüpft mit Knoten in Gruppe" hinzu. 

Die automatisierte "Ein-Klick-Lösung" für die korrekte Erweiterung der Berechnungsgruppe ist durch Klicken der Schaltfläche "Ergänzen (für Analyse)" möglich.

If this new group is selected for the analysis, the result at FE nodes in the original group (which has been copied at the beginning) is correct.
If several groups have been defined, e.g. for the definition of the surface roughness, temperatures and so on, it has to be considered that before the start of the FEMFAT calculation or the generation of the MAX scratch files, the correct calculation group has to be activated. This can be checked very easily by “CHECK INPUT DATA”, because the active group for calculation is mentioned there again.

Zur Beschleunigung der FEMFAT-Berechnung kann der Benutzer einen Spannungsamplitudenfilter definieren. Dafür gibt es zwei Möglichkeiten:

  • Relatives Spannungsamplitudenlimit [%]
  • Absolutes Spannungsamplitudenlimit [MPa]

Beim relativen Spannungsamplitudenlimit ist ein Prozentsatz einzugeben, der sich auf die Werkstoffwechselfestigkeit (Zug) bezieht. Bei Eingabe von 40% relativem Spannungsamplitudenlimit und einer Werkstoffzugwechselfestigkeit von 200 MPa werden alle Knoten mit Amplitudenspannung größer als 80 MPa berechnet, Knoten mit kleinerer Amplitudenspannung werden weggefiltert.

Beim absoluten Spannungsamplitudenlimit wird direkt die Spannungsgrenze in MPa angegeben. Gibt man 30 MPa vor, so werden alle Knoten, deren Amplitudenspannung unter 30 MPa liegt, weggefiltert.

In FEMFAT basic stehen sechs Vergleichspannungen zur Wahl, in MAX sind es sogar 11 Vergleichspannungen. Im allgemeinen muss sich der Benutzer um die Wahl der korrekten Vergleichsspannung nicht kümmern. Dazu gibt es in BASIC und MAX die Standardeinstellung „Automatisch“, deren Verwendung vom ECS in allen Fällen empfohlen wird. Bei dieser Einstellung wird aufgrund des lokal am Knoten vorhandenen Materials entschieden, welche Vergleichsspannung zur Anwendung kommen soll. Liegt ein (spröder) Grauguss vor, so wird sowohl in BASIC als auch in MAX die Normalspannungshypothese in Verbindung mit dem kritischen Schnittebenenverfahren angewandt. Bei allen anderen Werkstoffen wird in BASIC in den Schnittebenen eine modifizierte Vergleichsspannung aus Normal- und Schubspannung gebildet.

Wird in FEMFAT max mit der Defaulteinstellung „Automatisch“ gerechnet, so wird bei allen Werkstoffen außer Grauguss in den Schnittebenen eine skalierte Normalspannung gebildet. Die Verwendung der skalierten Normalspannung löst das sogenannte „Vorzeichenproblem“, welches bei den meisten anderen Vergleichspannungen auftreten kann. Das Vorzeichen wird zur Bildung eines Vergleichsspannungsverlaufs benötigt, um sowohl Zug- als auch Druckspannungen berücksichtigen zu können. Dabei kann es aber, je nach gewählter Vergleichsspannung, bei nichtproportionaler Belastung zu unphysikalischen Sprüngen im Vergleichsspannungsverlauf und damit zu ungenauen, nämlich sehr konservativen Schädigungsergebnissen, kommen.

Die Verwendung von Invarianten (von Mises und Max./Min. Hauptnormalspannung) erlaubt dagegen keine Berücksichtigung beliebiger Werkstoff-Verhältniszahlen. Die Verwendung dieser Vergleichsspannungen wird somit nicht mehr empfohlen. Sie werden aus historischen Gründen noch angeboten.

Ein besonderer Vorteil der automatischen Auswahl ist die Möglichkeit,verschiedene Werkstoffe während eines Berechnungslaufes zu kombinieren.

Mit der skalierten Normalspannung wird ein Verfahren angeboten, mit welchem dieses Problem beseitigt ist und das noch dazu genauso effizient arbeitet wie die „simple“ Normalspannung ohne Skalierung. Durch einen Skalierungsfaktor auf die Normalspannung wird die Werkstoffduktilität (spröd/semiduktil/duktil) und die Belastungsart (Zugdruck/ Biegung, Schub/Torsion, hydrostatischer Spannungszustand) eingerechnet und auch bei nicht-proportionaler Belastung adäquat berücksichtigt. Ein besonderer Vorteil dieser skalierten Normalspannung liegt auch darin, dass dreiachsige Spannungszustände im Bauteilinneren oder an druckbelasteten Bauteiloberflächen gut bewertet werden können. Die i.a. geringe schädigende Wirkung hydrostatischer Spannungszustände wird korrekt abgebildet. 

Sollte es sich dabei nur um minimale Unterschiede handeln, so kann das an Rundungsfehlern im Protokollfile liegen (4 Dezimalen) oder an der Darstellung in Ihrem Postprozessor.

Eine weitere Möglichkeit ist die Verwendung der unter „Modifikation Ausgabe“ verfügbaren Angabe der Teststreckenlänge (siehe unten). Solche Modifikationen greifen nur beim dma-file, in das Protokollfile wird der Faktor nicht eingerechnet.

Der Result Managers bietet viele Möglichkeiten, FEMFAT Ergebnisse für die Ergebnisdarstellung besser aufzubereiten z.B. ist eine Minimum/Maximum Suche über mehrere FEMFAT Ergebnisse möglich. Weiters steht neben der einfachen linearen Kombination von individuellen Ergebnissen auch ein Formel Editor zur Verfügung. Dort kann man seine Schädigungsergebnisse nach einer beliebigen Formel zusammenführen. Damit kann z.B. der Auslastungsgrad bei Schweißnähten nach der FKM Richtline einfach berechnet werden.

Das Ergebnis steht im fps-File sofort für den VISUALIZER zur Verfügung oder kann in den üblichen Ergebnisformaten exportiert werden.

Bei manchen Belastungssituationen, z.B. bei Kurbelwellen mit kombinierter Biege-/Torsionslast, kann es lokal zu einer zeitlichen Änderung oder Drehung der Hauptnormalspannungsrichtungen kommen.

Probenversuche mit kombinierter Biege-/Torsions-Wechsellast und 90 Grad Phasenverschiebung haben gezeigt, dass bei duktilen Werkstoffen (Vergütungsstahl) das kritische Schnittebenenverfahren die Lebensdauer überschätzt (siehe z.B. FKM-Bericht „Lebensdauerberechnung mehraxial“, 2002). Mit dem „Einfluss drehende Hauptspannungen“ in FEMFAT maxist es möglich, eine bessere Korrelation zu erzielen.

Abhängig von einem statistischen Mehrachsigkeitsgrad, der zwischen 0 (= proportionale Beanspruchung mit konstanten Hauptspannungsrichtungen) und 1 (= stark nicht-proportionale Beanspruchung mit zeitlich veränderlichen Hauptspannungsrichtungen) liegt, wird die lokale Wöhlerlinie abgesenkt.

Der Einfluss bewirkt somit bei duktilen Werkstoffen eine Lebensdauerreduktion, bei spröden Gusswerkstoffen (Grauguss, Al- Guss, Mg-Guss) ist keine Wirkung definiert.

Es wird i.A. empfohlen, den Einfluss drehende Hauptspannungen zu aktivieren. Allerdings können sich in gewissen Fällen, z.B. bei hohen Konstantspannungen (Schraubenvorspannungen, Eigenspannungen), konservative Ergebnisse einstellen.

Der Batch Job ist dazu gedacht, FEMFAT automatisiert im Hintergrund laufen zu lassen, ohne interaktive Eingabe auf der Benutzeroberfläche. Besonders vorteilhaft können Batch-Jobs dort eingesetzt werden, wo eine Vielzahl an FEMFAT- Analysen durchgeführt werden soll (z.B. Motorhochlauf).

Typischerweise wird ein FEMFAT-Job im Batch-Modus durch folgenden Aufruf gestartet:

 

  • …/bin/femfat –job=jobfilename (Linux)
  • …/bin/femfat.bat –job=jobfilename (Windows)


Dieser standardmäßige Aufruf kann um zusätzliche Parameter erweitert werden, die dem Anwender weitreichende Möglichkeiten bieten.
So kann z.B. für die einzelnen Jobs jeweils ein eigenes Scratchverzeichnis spezifiziert werden

 

  • …/bin/femfat –job=jobfilename -scr=Scratch_Directory (Linux)
  • …/bin/femfat.bat –job=jobfilename -scr=Scratch_Directory (Windows)


bzw. einzelne Module deaktiviert werden (hier: PLAST):

 

  • …/bin/femfat –job=jobfilename -noplast (Linux)
  • …/bin/femfat.bat –job=jobfilename –noplast (Windows)


Eine detaillierte Zusammenstellung aller verfügbaren Parameter finden Sie im Handbuch „FEMFAT_Introduction.pdf“. Dieses Handbuch ist, wie auch alle anderen Modul-Handbücher, im Installationsverzeichnis in deutscher und englischer Sprache enthalten. 

Der Hintergrund dieser Meldung ist, dass bei der Definition des neuen Arbeitsverzeichnisses in der ini-Datei ein Pfad für den Material-Import ausgewählt wurde, wo die Datei userdefparam. dbs fehlt.
Diese Datenbank ermöglicht die Anpassung von grundlegenden, materialklassenspezifischen Eigenschaften (Neigungsexponent der Anrisswöhlerlinie, werkstoffabhängiger Exponent, Exponenten für Gradienteneinfluss, …).

Haben Sie die Datei userdefparam.dbs modifiziert und wollen diese verwenden, so müssen Sie die Datenbank entweder in das spezifizierte Arbeitsverzeichnis kopieren, oder in den FEMFAT Einstellungen den Standardimportpfad für Werkstoffe auf den entsprechenden Speicherort ändern.

In zahlreichen Anwendungen treten erhöhte Temperaturen auf. Um diese in der Lebensdaueranalyse zu berücksichtigen, muss zunächst die isotherme Temperatur bei den Knoteneigenschaften angegeben oder eine Temperaturverteilung als FE-Ergebnis eingelesen werden. Im nächsten Schritt ist der Einflussfaktor „Isothermer Temperatureinfluss“ zu aktivieren.

Standardmäßig erfolgt dann die Abminderung der Festigkeitskennwerte gemäß der an die FKM angelehnte Methode „FEMFAT 4.6“.

Darüber hinaus bietet FEMFAT die Möglichkeit, das Werkstoffverhalten bei höheren Temperaturen benutzerdefiniert vorzugeben. So kann das temperaturabhängige Verhalten nicht nur für die statischen und dynamischen Festigkeitswerte, sondern auch für die Wöhlerlinien-Parameter, den E-Modul und den zyklischen Verfestigungskoeffizient bzw. –exponent spezifiziert werden.

Bei aller Flexibilität ist jedoch festzuhalten, dass nicht alle dieser Eingabemöglichkeiten zwingend erforderlich sind. Die Mindestanforderung zur Verwendung des benutzerdefinierten Temperatureinflusses ist die Vorgabe der temperaturabhängigen Werte für E-Modul sowie Zugfestigkeit und Zug/ Druck-Wechselfestigkeit. Die übrigen Festigkeitskennwerte werden dann automatisch – falls nicht spezifiziert – proportional zu diesen Werten abgemindert oder konstant gehalten, s. auch die folgende Abbildung.

FAQ 1: Behandlung der Spannungen parabolischer Elemente aus ANSYS *.rst in FEMFAT

Im ANSYS *.rst File werden für die Mittelknoten von Finite Elementen mit parabolischen Ansatzfunktionen keine elementknotenbezogenen Ergebnisse (Spannungen, Dehnungen, …) gespeichert. Damit in FEMFAT dennoch eine Analyse dieser Mittelknoten durchführt werden kann, werden die Ergebnisse der angrenzenden Eckknoten verwendet, um Werte für Mittelknoten zu bestimmen.

Für Spannungen wird das folgendermaßen gemacht:

  1. Im ersten Schritt wird der Spannungstensor an den Mittelknoten komponentenweise durch arithmetische Mittelung der Spannungstensoren an den zugehörigen Eckknoten berechnet. Dies erfolgt unmittelbar nach dem Einlesen der Spannungen in FEMFAT für jedes Element mit Elementknotenspannungen. Als Ergebnis erhält man am Mittelknoten wiederum Elementknotenspannungen, d.h. wenn der Mittelknoten zu mehreren Elementen gehört, so unterscheiden sich die Spannungstensoren von Element zu Element.
  2. Im zweiten Schritt benötigt FEMFAT für die Grundwerkstoffberechnung knotengemittelte Spannungen. Diese werden entweder bei Berechnungsstart ermittelt (BASIC), beim Start des VISUALIZERs im Spannungsdaten-Dialog (BASIC) oder beim Scratchen (MAX, HEAT, SPECTRAL). Dabei werden die gemittelten Spannungstensoren jedes Elements am Mittelknoten   wiederum komponentenweise arithmetisch gemittelt und man erhält die knotengemittelten Spannungen für die FEMFAT Rechnung:

Die analoge Vorgangsweise erfolgt für Dehnungen in HEAT.

Für Knotenergebnisse, wie z.B. Temperaturen werden die Mittelknoten-Werte direkt aus der rst-Datei ausgelesen.

Die voreingestellten Einflüsse und Parameter in der jeweiligen FEMFAT Version sind unsere Empfehlungen für die Analyse. Um eigenen „Richtlinien“ oder Vorgaben in Abteilung oder Konzern zu folgen, müssen Sie diese Defaults manchmal überschreiben.

Eine erste Hilfestellung haben wir in FEMFAT 5.1 (2014) mit den Templates zur Verfügung gestellt. Die Sensitivitätsrechnung für Schweißnähte, die empfohlenen Einstellungen für die Bewertung von Elastomeren und die notwendigen Einstellungen, um nach dem GL 2010 bewerten zu können, sind als solche Templates bereits im FEMFAT Installations-Verzeichnis /templates verfügbar.

Der Aufruf und das Hinzulesen von Jobfiles ist auf der grafischen Benutzeroberfläche mit dem Symbol  einfach möglich, wird aber als solcher nicht im ffj-File protokolliert. Stattdessen werden die hinzugelesenen Zeilen in den aktuellen Job übertragen. 

Im Batch job ist solch ein Aufruf mit dem TCL/TK-Befehl „source“ händisch zu editieren und an geeigneter Stelle einzufügen (der Pfad muss absolut angegeben werden oder es ist eine zuvor im Programm definierte Variable zu verwenden, wie hier „installation_path“):

source $installation_path/templates/WELD_Sensitivity_Damage_gap.ffj

 

Die zuvor beschriebene Verwendung von Variablen mit dem Befehl „set“ um der Variablen „installation_path“ das Standard Installationsverzeichnis von FEMFAT 5.4 zuzuweisen, sieht dann so aus:
set installation_path „C:/Program Files/ECS/FEMFAT5.4

Wird ein Job, in dem ein anderer Job hinzugelesen wurde, nach dieser Aktion gespeichert, ist nicht mehr dieser Aufruf des Templates oder des Jobs abgespeichert, sondern die Zeilen aus dem Template! Also muss man sich entscheiden, ob man den gerechneten Jobfiles oder den zuvor für die Berechnung aufbereiteten Jobfile oder beide aufheben/abspeichern möchte.

Weitere TCL/TK-Befehle, die Ihnen die Gestaltung Ihrer Berechnungsjobs mit FEMFAT erleichtern, können auch z.B. in den Templates zur WELD-Sensitivitätsanalyse gefunden werden.

Wir möchten aber darauf hinweisen, dass händisch editierte Jobfiles nicht der Standard sind und von unserem Support nur mit Mehraufwand untersucht werden können.

FEMFAT so far used to calculate the stress gradient along the finite element edges by considering the stress gradient between two neighbouring nodes.

In most cases, the maximum stress gradient is perpendicular to the surface. Since parabolic tetrahedron elements are typically used in the meshing of a complex shaped structure, there are often no finite element edges perpendicular to the surface. This can lead to less accurate results.

The new method ("Vector Reconstruction") uses the stress gradients along the finite element edges to reconstruct the maximum stress gradient. This is done independently of whether there is an element edge in this direction or not.

Note: this new method is the default setting for BASIC, TransMAX and SPECTRAL as of FEMFAT 2022.

ChannelMAX has two special features in this respect: firstly, the method "Vector reconstruction reduced" is used as default. Thereby not all samples of the load-time curves are used, but only those at which minimum and maximum occur in the respective load time histories of the channels. Furthermore, in ChannelMAX, if a "Vector Reconstruction" method is selected, additionally the gradient is formed analog to TransMAX based on the superposed, time-dependent stress tensors.

If FEMFAT job files (*.ffj) older than v2022 are used, the old gradient method "FEMFAT 2.4" is automatically activated.

The data relevant for FEMFAT are read from an odb file with the libraries supplied by Dassault and the FEMFAT application feadapter.exe.
The feadapter and the corresponding libraries are of course dependent on the respective odb version. Also, files of older versions can be read in principle. However, these had to be updated to this version before - a process that takes additional time if the interface installed in FEMFAT does not exactly match the Abaqus version used.
Since FEMFAT 5.4.1 the program behavior has been improved significantly. FEMFAT includes now several odb interfaces. In the configuration file femfat.ini in the working directory the user can define his preferred ABAQUS version. In the selection box all folders starting with "odb_" are listed and are ranked lexicographically. ​​​​​​​

When reading an odb file, FEMFAT first searches for the suitable library version before starting the update process. If FEMFAT finds a suitable library, the file is read without any loss of time. If no matching library is found and the odb version is older than the versions installed in FEMFAT, an update is written to a new file using the default Abaqus version and the original filename is suffixed with "_upd". The new file is in the working directory, along with the feadapter.log file for details on the import process.
Conversely, if the standard interface notices that the odb file is "too new" and no newer odb libraries are found, an error message is issued that the odb file cannot be read.
Newer odb libraries are available on the FEMFAT homepage www.femfat.com . After the download, place the unzipped folder in the following directory
FEMFATINSTALLATIONPATH/platforms/<Win oder linux>/feadapter/

FEMFAT bietet dem Benutzer verschiedenste Möglichkeiten seine Eingaben während der Berechnungsvorbereitung bzw. nach der Berechnung zu überprüfen. Diese sind:

FE-Modell

  • Anzahl der eingelesenen Knoten & Elemente (Achtung etwaige nicht unterstützte Elementtypen werden übersprungen) .
  • Ausdehnung des Modells (gegebenenfalls Korrektur der Einheiten auf mm)
  • Minimale/maximale Schalendicken
  • Visuelle Kontrolle im VISUALIZER inklusive Gruppendefinition; Gruppen können im Hauptprogramm als Label-Liste angezeigt werden

Materialdaten 

  • Numerische Kontrolle der Werte im Werkstoffmenü .
  • Grafische Kontrolle durch Haigh-Diagramm, Wöhlerlinie und zyklisches σ - ε -Diagramm
  • Im Knoteneigenschaften Menü durch überprüfen der Knotenlabels
  • Überprüfung sämtlicher Eigenschaften (Material, Rauhigkeit, Temperatur, Oberflächenbehandlung,...)

Spannungen

  • In BASIC Hauptnormalspannung des Elements mit der höchsten v. Mises Vergleichsspannung
  • Für MAX steht die visuelle Kontrolle der Spannungsabfolge bzw. der Einheitsspannungen im VISUALIZER zur Verfügung.

Menüpunkt „Eingabedaten prüfen“

Unmittelbar vor Berechnungsstart bzw. im Scretchmenü (nur MAX, SPECTRAL) steht eine Funktion zur Verfügung, mit der noch einmal eine Reihe von Eingabedaten überprüft werden können, insbesondere, ob die Spannungen und die Werkstofffestigkeit in einem plausiblen Verhältnis stehen. Die Ausführung dieses Checks wird dringend empfohlen, siehe folgende Abbildung. 

Hinweis: In MAX kann die Ausführung dieser Funktion etwas Zeit in Anspruch nehmen, insbesondere, wenn die Scratch-Files vorher noch nicht erstellt wurden.

Im Detail können folgende Daten überprüft werden: .

  • Berechnungsziel: Dauerfestigkeit, Schädigung, statische Sicherheit
  • Berechnungsgruppe: Name und Anzahl Knoten & Elemente
  • Materialien, welche in der Berechnungsgruppe verwendet werden inkl. Plausibilitätscheck der Werte
  • Aktivierte Einflussgrößen
  • Spannungen
  1. Maximale auftretende v. Mises Spannung über gesamten Lastverlauf im Vergleich zur lokalen Zugfestigkeit/Streckgrenze
  2. Maximale v. Mises Spannungen der einzelnen Belastungskanäle (nur ChannelMAX bzw. SPECTRAL). Diese Funktion ist sehr nützlich, um den Einfluss bestimmter Kanäle auf das Gesamtergebnis abzuschätzen. Zum Beispiel kann bei der modalen Superpositionsmethode so eine Frequenzgrenze festgelegt werden, ab der höher frequente Moden wegen des kleinen Spannungsbetrags nicht mehr berücksichtigt werden brauchen.

Da bei dieser Funktion die Last-Zeit-Verläufe und die Kanalspannungen kombiniert werden, lassen sich auch inkonsistente Einheiten leicht entdecken.

Ergebnisse 

  • Ergebnisdialog: Höchstbeanspruchter Knoten, Wöhlerlinie,Ergebnisstatistik.
  • Verteilung aller skalaren Ergebnisgrößen am Modell: Dazu kann ein beliebiger Postprozessor bzw. am bequemsten der VISUALIZER benutzt werden.

Das FEMFAT-Lizenzmodul hat bis zum Release von Version 5.1 sämtliche notwendigen und verfügbaren Lizenzen vom Lizenzserver gezogen, wenn nicht andere Einstellungen manuell vorgegeben wurden.

Seit dem Release von FEMFAT 5.1 werden einzelne Lizenzen erst während der Nutzung vom Server gezogen bzw. bei Nicht-Verwendung freigegeben.

Dazu kann ein Timeout angegeben werden, welcher das Zeitintervall der Inaktivität des Benutzers festlegt, und nach dessen Ablauf die Lizenz wieder freigegeben wird. Dies hat den Vorteil, dass andere Benutzer die Lizenzen verwenden können und damit keine wertvollen Ressourcen brach liegen.

Der Standardwert für den Timeout beträgt 15 Minuten. Mit der Umgebungsvariblen „MAGNAECS_LICENSE_TIMEOUT“ kann ein Wert zwischen 5 und 9999 Minuten festgelegt werden.

Ist es bei Wiederaufnahme der Arbeit mit FEMFAT zu einem Überschreiten des Timeout gekommen, versucht FEMFAT die benötigten Lizenzen erneut zu ziehen. Sind diese bereits vergeben so gibt es die Möglichkeiten, entweder abzuwarten bis eine Lizenz frei wird oder den Stand des Modells zwischenzuspeichern, um zu einem späteren Zeitpunkt fortzusetzen. FEMFAT wird allerdings in jedem Fall beendet. Bei Analysen, die im Batch-Modus durchgeführt werden, kann mit dem Schlüsselwort „-queue“ verhindert werden, dass FEMFAT mangels Lizenzen den Job abbricht und einen Eintrag in das Message-File schreibt. Stattdessen wartet FEMFAT dann mit der Abarbeitung, bis ausreichend Lizenzen zur Verfügung stehen.

Unterm Strich bringt die variable Lizenzierung also deutliche Verbesserungen: Lizenzen werden nur solange blockiert, als sie tatsächlich für eine Analyse benötigt werden. Damit erhöht  sich die Auslastung der vorhandenen Lizenzen, wenn mehrere Berechnungsingenieure mit einem Lizenzpool arbeiten.

Vergewissern Sie sich vor der eigentlichen Installation, dass Sie über folgende Ressourcen verfügen:

  • Ausreichend Festplatten- sowie Hauptspeicher

Die FEMFAT-Installation benötigt aktuell (FEMFAT 5.3) ca. 500MB Festplattenspeicher. Zusätzlicher Speicherplatz sollte für während der FEMFAT-Analyse generierte (Ergebnis-)Dateien vorgesehen werden.
Für die Anwendung selbst sind mindestens 4GB RAM Hauptspeicher einzuplanen.

  • Installationspaket für Lizenzverwaltungssoftware („Lizenzserver“)

Aktuell erfolgt die Verwaltung der FEMFAT-Lizenzen mit der Software LM-X von X-Formation. Das erforderliche Installationspaket finden Sie sowohl in der FEMFAT-Installation, z.B. unter …/femfat53/platforms/winnt_61_x86-64_64bit/lmx sowie als separaten Download auf unserer Homepage.
Bitte beachten Sie, dass die Software-Downloads nur registrierten Benutzern mit entsprechenden Nutzerrechten zur Verfügung stehen!

  • Eine gültige Lizenzdatei

Für die Generierung einer Lizenzdatei sind Hardware-Informationen von jenem Rechner erforderlich, auf dem später der Lizenzserver installiert wird. Im Installationspaket des Lizenzservers finden Sie dazu die Anwendung „lmxendutil“. Führen Sie diese auf dem entsprechenden Rechner aus. Die dabei generierten Ausgaben senden Sie für die Lizenzdateierstellung an den FEMFAT Support ( femfat.support.mpt(at)magna.com ).

  • FEMFAT-Installationspaket

Dieses ist im Downloadbereich auf unserer Homepage verfügbar.

 

Um FEMFAT verwenden zu können, gehen Sie nun folgendermaßen vor:

  1. Installation des Lizenzservers​​​​​​​
    Die Installation erfolgt auf jener Maschine, welche die Lizenzanfragen der Anwender („clients“) verwalten soll. Im entsprechenden Installationspaket ist eine Datei enthalten für die automatische Einrichtung des Lizenzservers als Windows-Dienst bzw. als Demon unter UNIX. Dieser Schritt kann bei einer lokalen Lizenz („uncounted node-locked“-Lizenz) übersprungen werden.
     
  2. Konfiguration des Lizenzservers (Editieren der Datei „magnaecs.cfg“)
    Durch Modifikation  der Datei „magnaecs.cfg“ konfigurieren Sie  den Lizenzserver, indem Sie Log- sowie Lizenzfile, den zu verwendenden Port etc…spezifizieren.
     
  3. Starten des Lizenzservers
     
  4. Installation der FEMFAT Software am Client
     
  5. Definition einer neuen Umgebungsvariable „MAGNAECS_LICENSE_PATH“ am Client
    ​​​​​​​Der Wert dieser Umgebungsvariablen ist
  • port@servername im Falle einer Netzwerklizenz („floating“-Lizenz) bzw.
  • der komplette Pfad der Lizenzdatei im Falle einer „uncounted node-locked“-Lizenz.
    ​​​​​​​

FEMFAT ist nun am Client-Rechner verfügbar.

Mit Windows 10 hat Microsoft seine Veröffentlichungsstrategie geändert: sogenannte Featureupdates ersetzen die bisher im Abstand von ca. 3-5 Jahren veröffentlichten neuen Windowsversionen. Diese Featureupdates werden 2x jährlich veröffentlicht. 

Um dem Kunden eine gewisse Steuerungsmöglichkeit hinsichtlich Update-Zeitpunkt zu geben, sind seitens Microsoft „Servicing Channels“ vorgesehen. Diese ermöglichen, den Funktionsupdate 2x pro Jahr („Semi-Annual Channel“) bzw. ungefähr alle 3 Jahre („Long-Term Servicing Channel“) durchzuführen.

Die FEMFAT-Plattformstrategie wird an diese neuen Rahmenbedingungen angepasst, sodass sowohl der „Semi-Annual Channel“ als auch der „Long-Term Servicing Channel“ unterstützt werden. 

Konkret bedeutet dies: sollten Windows 10 Featureupdates die Lauffähigkeit von FEMFAT einschränken, so werden für die jeweils aktuellsten Versionen der letzten beiden Major- Releases (z.B. FEMFAT 5.4 und FEMFAT 5.3) lauffähige Installationspakete in angemessener Zeit nachgereicht (weitere Informationen zu den getesteten Betriebssystem - Updates werden in Kürze auf der Webseite bereitgestellt).

Je mehr Daten von einem Werkstoff zur Verfügung stehen, desto besser wird auch das Endergebnis sein. Leider sind aber bei der Entwicklung oftmals nicht alle Daten des Werkstoffes bekannt. Daher gibt es in FEMFAT die Möglichkeit, mit Hilfe des Materialgenerators schon mit wenigen bekannten Daten näherungsweise einen kompletten Werkstoffdatensatz zu erzeugen.

Diese Hilfestellung, die FEMFAT anbietet, basiert auf bestimmten Gesetzmäßigkeiten in den verschiedenen Materialklassen (Aluminiumguss ,Grauguss,...). Auf die Aktivierung der richtigen Werkstoffklasse ist daher bei der Generierung unbedingt zu achten!

Sollten Sie Hilfe bei der Erstellung von Materialien benötigen, wenden Sie sich bitte an den FEMFAT-Support: femfat.support.mpt(at)magna.com​​​​​​​​​​​​​​

Moderne kommerzielle Simulationswerkzeuge bieten die Möglichkeit, den Gießprozess zu simulieren und die damit einhergehenden inhomogenen Gefügezustände im Bauteil vorherzusagen. Man erhält damit z.B. eine Verteilung des sekundären Dendritenarmabstandes (SDAS), der Erstarrungszeit, der Abkühlrate oder der Mikroporosität. Es ist möglich, diese Verteilungen in FEMFAT einzulesen und deren Einfluss auf die Dauerfestigkeit zu berücksichtigen. Erstarrungszeit und Abkühlrate können dabei über einen exponentiellen Ansatz in einen SDAS umgerechnet werden. Die derzeit implementierte Abhängigkeit der Dauerfestigkeit vom SDAS ist für Aluminium Sand- und Kokillenguss abgestimmt. Der Einfluss des SDAS auf die Dauerfestigkeit kann aber, falls bekannt, auch vom Benutzer als Wertepaar-Tabelle für beliebige Werkstoffe vorgegeben werden. Dafür wurde ein neuer Werkstoff-Datensatz mit der Nr.220 geschaffen. Es ist aber auch möglich, Mikroporositäten oder andere Gefügeparameter zu berücksichtigen. Anstatt einer SDAS-Verteilung kann in FEMFAT über dieselbe Schnittstelle die Verteilung eines beliebigen anderen Gefügeparameters importiert werden. Einzige Voraussetzung dafür sind knotenbezogene Werte. Der Aufbau der Datei entspricht also (knotenbezogenen) Temperaturdaten. Weiters muss für eine Betriebsfestigkeitsbewertung auch der Einfluss des vorgegebenen Gefügeparameters auf die Werkstoffdauerfestigkeit bekannt sein und über eine Tabelle (Datensatz 220) im Materialfile (*ffd) definiert werden.

Der Gussgefügeeinfluss in FEMFAT wird bei BMW bereits erfolgreich in der Motorenentwicklung eingesetzt, z.B. für Zylinderköpfe.

Der technologische Größeneinfluss in FEMFAT berücksichtigt die mit zunehmender Bauteilabmessung prozessbedingt abnehmende Werkstoffdauerfestigkeit. Dabei wird bei FE-Schalenstrukturen als technologische Größe die eingelesene Schalendicke verwendet, welche in FEMFAT an den Knoten gemittelt wird. Bei FE-Solid-Strukturen dagegen muss der Benutzer die technologische Größe explizit als Zahlenwert in [mm] vorgeben, und zwar bei den Knoteneigenschaften z.B. gruppenweise.
Aktivieren können Sie den technologischen Größeneinfluss im Menü "Einflussfaktoren".

Auch die Probendicke geht in die Berechnung ein, wobei zu beachten ist, dass die Probendicke an 5 Stellen in den Werkstoffdaten enthalten ist, nämlich bei den Festigkeitsdaten für Zug, Druck, Biegung und Schub, und nochmals bei den allgemeinen Wöhlerdaten. Beim technologischen Größeneinfluss kommt jedoch nur der Wert von den allgemeinen Wöhlerdaten zur Anwendung!

Details aus der FKM-Richtlinie

In FEMFAT wird bei aktiviertem Größeneinfluss ein Einflussfaktor auf die Werkstoff-Wechselfestigkeit, nach der FKM-Richtlinie [1, 2], berechnet, . Der dort in den Formeln aufscheinende „effektive Durchmesser“ ist identisch mit der in FEMFAT bei den Knoteneigenschaften für den Bauteil einzugebenden „Technologischen Größe an 3D Knoten“.

In der folgenden Grafik ist der Dauerfestigkeitseinfluss der technologischen Größe für verschiedene Werkstoffklassen dargestellt. In Klammern sind die zugehörigen FEMFAT-Werkstoffklassen angegeben.

[1] FKM-Richtlinie „Rechnerischer Festigkeitsnachweis für Maschinenbauteile aus Stahl, Eisenguss- und Aluminiumwerkstoffen“, 4. Ausgabe 2002, www.vdma-verlag.de.
[2] FKM-Guideline „Analytical Strength Assessment“, 5th Edition 2003, www.vdma-verlag.de

Die Aktivierung des isothermen Temperatureinflusses bewirkt, dass an allen berechneten Knoten die örtliche Betriebstemperatur berücksichtigt wird.

FEMFAT stellt dabei verschiedene Berechnungsmethoden zur Verfügung:

Methode “FKM-Richtlinie” 
Die isotherme Temperatur beeinflusst ausschließlich die dynamischen Festigkeitswerte im Haigh-Diagramm (vertikale Skalierung).

Methode “FEMFAT 4.5” 
Diese Option verändert sowohl die dynamischen Festigkeitskennwerte im Haigh-Diagramm (analog wie Einfluss nach FKM-Richtlinie), als auch die statischen Festigkeitswerte (horizontale Skalierung des Haigh-Diagramms). Für die Änderung von Streckgrenze und Zugfestigkeit werden ebenfalls die Formeln aus der FKM-Richtlinie benutzt. Falls die Temperatur den definierten Bereich der FKM-Richtlinie überschreitet, wird der Benutzer darauf hingewiesen und der Einflussfaktor analog der hinterlegten Formeln extrapoliert.

Methode “Benutzerdefiniert” 
Dabei werden die vom Anwender spezifizierten temperaturabhängigen Werkstoffdaten, die man im Menü „Werkstoffdaten -> Eigenschaften bei höherer Temperaturen“ definieren kann, berücksichtigt. Minimale Definition für diese Methode ist die temperaturabhängige Vorgabe der Zug/Druckwechselfestigkeit und der Zugbruchfestigkeit.

Methode “FEMFAT 4.6” (default) 
Diese Option basiert auf der Methode 4.5, wobei zusätzlich der zyklische Verfestigungskoeffizient K´ der zyklischen Spannungs-Dehnungskurve analog der Zug/Druckbruchfestigkeit reduziert wird. Damit wird auch der isotherme Temperatureinfluss bei der Mittelspannungsumlagerung von linear-elastischen Spannungen nach Neuber (FEMFAT plast Modul) korrekt berücksichtigt.

Isothermer Temperatureinfluss auf Rm, Re und K´

Aus den Kurven ist ersichtlich, dass alle Temperatureinflüsse basierend auf FKM konservative Ergebnisse liefern.

Falls man das benötigte Material nicht in der zur Verfügung gestellten Materialdatenbasis findet, hat man die Möglichkeit, sich die Daten für die Berechnung basierend auf wenigen bekannten Materialeigenschaften zu generieren. Hierfür stehen dem Benutzer 2 Möglichkeiten zur Verfügung. Die erste nennt sich in FEMFAT „spannungskontrolliert“.

Hierzu braucht man nur die entsprechende Materialklasse (Abb.1) und die Zugbruchfestigkeit angeben. Basierend auf implementierten Verhältniszahlen, die von der FKM-Richtlinie (Forschung-kuratorium Maschinenbau) abgeleitet worden sind, werden nun alle fehlenden Materialkennwerte, die für die Berechnung notwendig sind, automatisch erstellt (Abb.2).

Natürlich ist es für die Aussagequalität der Berechnungsergebnisse besser, wenn man zusätzlich die Zugstreckgrenze, Zugschwellfestigkeit und Zug–/ Druck-Wechselfestigkeit aus Probenversuchen vorgeben kann. Allerdings sollte man vorsichtig sein, wenn man Materialparameter außerhalb des Werkstoffgenerator verändert, da für die FEMFAT Berechnung verschiedene Verhältnisse aus den Materialdaten verwendet werden. Zum Beispiel das Verhältnis “k” (siehe FAQ Material "Unterschied TGL-/FKM-Materialdaten?") als Maß für die Duktilität des Werkstoffes.

Die zweite Möglichkeit um ein Material zu generieren ist „dehnungskontrolliert“. Hierfür muss der Benutzer neben der Materialklasse (analog Bild 1) die Daten für die Zugbruchfestigkeit, Zugstreckgrenze und Dehnungswöhlerlinie (ungekerbte, polierte Probe auf Zug/Druck wechselnd belastet) eingeben (Bild 3). Letztlich ist noch eine Ecklastspielzahl notwendig, dann wird für diese Lastspielzahl die Dehnungsamplitude mit Hilfe der Ramberg-Osgood Gleichung in eine Spannungsamplitude (entspricht der Zug/Druckwechselfestigkeit) umgerechnet. Der Schwingfestigkeitsexponent b wird für die Ermittlung der Spannungswöhlerlinienneigung verwendet (k=1/b). Nach der Ermittlung der Materialkennwerte sollte man noch folgende Punkte überprüfen und ggf. ändern: Überlebenswahrscheinlichkeit, Probendurchmesser, Bruchdehnung, Haigh-Diagramm und Spannungswöhlerlinie.

Seit FEMFAT 5.0 können auch für porenbehaftete Materialien Werkstoffparameter abgeschätzt werden. Insbesondere bei Komponenten aus Aluminium-Druckguss gibt es innenliegende Bereiche mit Poren bzw. Defekten, während die Randschichten oft porenfrei sind.

Durch Verwendung des FEMFAT-Randschichtmodells ist es möglich, solche Bauteil-Bereiche einer korrekten Betriebsfestigkeitsbewertung zuzuführen. Jedoch sind die erforderlichen Parameter für porenbehaftetes und porenfreies Material oft nicht bekannt.

Mit Hilfe des Dialogs zur Definition von Defekten ist es möglich, ausgehend von einem Werkstoff, der entweder fehlerfrei ist oder bei dem die maximale Defektgröße bekannt ist, Werkstoffparameter für beliebige andere Defektgrößen abzuleiten. 

In FEMFAT besteht die Möglichkeit, temperaturabhängige Materialkennwerte (statische und dynamische) zu definieren und somit bei der Betriebsfestigkeitsberechnung zu berücksichtigen. Am einfachsten ist es, ein bereits bestehendes Material aus der FEMFAT Materialdatenbank einzulesen, z.B. das Gussmaterial AlSi12CuNiMg.

Ganz unten im Dialog “Werkstoffdaten“ gibt es den Eintrag “Eigenschaften bei höheren Temperaturen“. Hier können Wertepaare aus Temperatur und dem dazugehörigen Materialkennwert eingegeben werden (derzeit insgesamt 7, ab Version FEMFAT 4.7 - 12 Eigenschaften). Dabei ist zu be-achten, dass die Festigkeitskennwerte bei 20°C mit den eingelesenen Basiskennwerten überein-stimmen. Für eine benutzerdefinierte Bewertung des Temperatureinflusses ist mindestens die Temperaturabhängigkeit der Zugfestigkeit und der Wechselfestigkeit vorzugeben.

Die restlichen temperaturabhängigen Werkstoffkennwerte können von FEMFAT automatisch abgeschätzt werden – besser ist es aber, mehr temperaturabhängige Materialeigenschaften, wie zum Beispiel die Schwellfestigkeiten, einzugeben. Dieses erweiterte Material kann nun für spätere Berechnungen wieder in die Materialdatenbank mit “Schreiben in Werkstoffdatenbank“ zurückgespeichert werden. Für die aktuelle FEMFAT Sitzung wird es automatisch herangezogen. In weiterer Folge muss nun eine Knotentemperaturverteilung als “isothermer Einfluss” vorgegeben werden. Unter “Einflussfaktoren“ darf nicht darauf vergessen werden, den isothermen Temperatureinfluss zu aktivieren und die Methode auf benutzerdefiniert umzustellen.

Hier soll an einem einfachen Beispiel gezeigt werden, wo die Grenzbereiche der PLAST-Methode liegen.

Es werden dieselben zyklisch plastischen Materialdaten in FEMFAT und ABAQUS verwendet (Parameter K´ und n´). Für einen Feinkornstahl wurden folgende Berechnungen durchgeführt:

  1. ABAQUS mit einer zyklischen plastischen Materialkurve mit einer wahren Spannungs-/Dehnungskurve mit nichtlinearer Geometrie
  2. ABAQUS mit linearem Materialverhalten und Umlagerung mit FEMFAT PLAST

Berechnet wurde eine gekerbte Zugprobe aus Stahl mit Kerbradius 0,7 mm, (Kerbwirkungszahl  = 2.15) bei einer Wechselbelastung von bis zu 40kN (Spannungsverhältnis R=-1). In Abb.1 sieht man den Spannungsverlauf im Kerbgrund für die Mises- und max. Hauptnormalspannung. Erstes Plastifizieren in der Kerbe tritt bei ca. 8kN auf.

Die Neuber Regel gilt für Bereiche mit örtlich begrenzten plastischen Zonen.

Abb.1: Kerbspannungsverlauf im Kerbgrund mit plastischem Materialverhalten in ABAQUS

In Abb. 1 werden die einzelnen Bereiche dargestellt. Im Bereich 1 (0-10kN) herrscht örtliches, auf die Kerbe beschränktes Plastifizieren. Im Bereich 2 (10-20kN) beginnt der gesamte Querschnitt zu plastifizieren. Im Bereich 3 (über 20kN) plastifiziert der gesamte Querschnitt durch. In unserem Fall kann bis etwa 20kN die Neuber Regel verwendet werden, da bis zu dieser Grenze der Grundquerschnitt nur sehr wenig plastifiziert. Bei 40kN Last kommt es durch den Steifigkeitsverlust zu einem starken Anstieg der örtlichen Beanspruchung.

Abb. 2 zeigt den Vergleich der Spannungsamplituden zwischen ABAQUS und FEMFAT PLAST. In BASIC wird die Hauptnormalspannung für die Umlagerung herangezogen, dazu folgt die plastische Berechnung in ABAQUS nach der Mises-Vergleichsspannung. Deswegen kommt es zu Abweichungen der Spannung in FEMFAT und auch weil in FEMFAT die knotengemittelten Spannungen zur Umlagerung verwendet werden und nicht jene am Element-Integrationspunkt.

Abb. 2: Vergleich der Spannungsamplituden mit FEMFAT PLAST/ABAQUS

Resümee:
Obwohl in der Kerbe bereits ein mehrachsiger Spannungszustand vorliegt liefert PLAST bis ca. 15kN (~ 0.3% plastische Dehnung) brauchbare Werte für die örtliche Spannung in der Kerbe. Wenn mit höheren Dehnungen oder stärkerer Mehrachsigkeit der Beanspruchung zu rechnen ist können die Abweichungen steigen und dann sollte generell ein nichtlineares Materialgesetz verwendet werden.

Im einfachsten Fall wird in FEMFAT ein neuer Datensatz unter Angabe der Materialklasse und zumindest der Zugfestigkeit mit dem Materialgenerator erstellt. Manchmal scheitert man aber selbst in dieser einfachen Situation bereits am aller ersten Schritt: dann nämlich, wenn die gewünschte Materialklasse (wie z.B. Sinterstahl) nicht verfügbar ist. Für diese Fälle finden Sie rechts eine Tabelle mit von uns empfohlenen äquivalenten Materialklassen.

Nach der Materialgenerierung ist unter den allgemeinen Daten noch die eigentliche Materialklasse festzulegen (falls verfügbar, s. 3. Spalte in Tabelle).

Material properties must already be specified in the finite element simulation: Elements typically have a Physical Property (PID), which in turn refers to a Material Number (MID).
In FEMFAT, in addition to structure and stress results, material data and their assignment are an essential part of a durability analysis.
As of FEMFAT 5.4.3, the MID or PID from the imported FE structure can now be linked to FEMFAT material files (*.ffd) via a control file (*.fma) and an automatic assignment can be made. Thereby two steps (material import & assignment) can be saved in FEMFAT.

The structure of the fma file is a simple correspondence table: the first two columns include MID and PID, respectively, and the third column includes the FEMFAT material files. Columns 4 and 5 are optional input for material description as well as comments.
The corresponding FEMFAT materials are now assigned to the nodes according to their MID or PID. If both MID and PID are specified, the assignment is made for their intersection. If no MID or PID is specified, the ffd file listed is simply imported without further assignment.

A complete example can be found in the directory <FEMFATInstallDir>\examples\demo_auto_material_assignment .

The example file femfat_material_assignment.fma (fma=femfat material automatism) is read in the menu "Material data" via the new button "Auto-Assignment".

The displayed information confirms that a material has been assigned to all nodes in this case:

The material assignment can be checked particularly conveniently in the FEMFAT visualizer. To do this, activate the "Material" option in the "FPS Setting for VISUALIZER Display" in the "Node Characteristics" menu.

Currently, structural data in the format NASTRAN op2/bdf, MEDINA, I-DEAS MS-Universal, ANSYS cdb are supported. The possible number of readable materials is 500.

Cyclic stress-strain curves describe how materials behave under repeated (cyclic) loading. 
This concept is different from the monotonous stress-strain curve obtained from a tensile test because the material's behavior changes under cyclic loading: cyclically softening materials have a stress-strain curve below the monotonous stress-strain curve, while cyclically hardening materials have a stress-strain curve above it. With increasing number of load cycles these effects fade and the material behavior stabilizes.
The stabilized cyclic stress-strain curves are crucial in FEMFAT plast for the Neuber stress re-arrangement to estimate local stresses in notched components. 
Mathematically the cyclic stabilized stress-strain curves can be described in terms of the cyclic coefficient of hardening K´ and the cyclic exponent of hardening n’:

If K´ and/or n´ have not been defined by the user, they will be automatically generated by FEMFAT based on the Uniform Material Law (UML) [1], as a function of the material group and the ultimate tensile strength Rm.
Remark: The Uniform Material Law was developed based on specimen tests for specific material classes to generate a correlation based on the material class and the UTS of the material.
[1] Bäumel, A. jr.; Seeger, T.: Materials data for cyclic loading, Supplement 1. Elsevier,
Amsterdam (1990).

FEMFAT break ist ein sehr praktisches Werkzeug zur Berechnung von statischen Sicherheiten aus linear elastischen FE Spannungen. Bei stoßartigen Belastungen mit geringer Häufigkeit (z.B. Knallstart Getriebe, Randsteinrempeln Fahrwerk) wird empfohlen, vor der Betriebsfestigkeitsanalyse eine BREAK Analyse durchzuführen. Ergibt sich dabei bereits eine zu kleine statische Sicherheit (Sicherheitsfaktor kleiner 1,0), so liegt bereits eine statische Unterdimensionierung vor.

Mit der statischen Sicherheit bewertet man die lokale Dehnfähigkeit des Materials bis zum Anriss bei monotoner Belastung.

Bitte beachten Sie, dass BREAK nicht das globale Versagen (Durchbrechen, Gewaltbruch) eines Bauteils beurteilen kann (außer das Material ist sehr spröde), sondern nur das lokale Werkstoffversagen aufgrund zu geringer Duktilität. Das heißt, durch hohe Beanspruchungsspitzen entsteht eventuell eine Vorschädigung (kleiner Riss), die bei einer nachfolgenden Betriebsbeanspruchung zum Weiterwachsen des Risses und schließlich zum Bruch führen kann. Weiters wird davon ausgegangen, dass die monotone Belastung nicht hochdynamisch aufgebracht wird, d.h. BREAK berücksichtigt keine Dehnrateneffekte.

Im Modul BREAK wird der Kerbeinfluss über den relativen Spannungsgradienten berücksichtigt. Erforderliche Werkstoffkennwerte:

  • E-Modul
  • Statische Zugfestigkeit Rm
  • Statische Druckfestigkeit
  • Statische Schubfestigkeit
  • Statische Bruchdehnung A5

Abb.: Verhältnis von Kerbzugfestigkeit zu Zugfestigkeit abhängig von Formzahl und Vickers-Härte als Maß für die Duktilität

Das Verhältnis Biege- zu Zugfestigkeit legt die „Stärke“ des Gradienten-Einflusses fest, d.h. je größer das Verhältnis, desto größer ist die Verfestigung und desto kleiner der (negative) Kerbeinfluss auf die statische Bauteilfestigkeit. Bei statischer Belastung kann sich, im Gegensatz zu einer zyklischen Belastung, der Kerbeinfluss sogar umkehren, d.h. er kann, abhängig von der Duktilität des Werkstoffs, einen positiven Einfluss auf die Bauteilfestigkeit haben, siehe Diagramm (Quelle: Systematische Beurteilung technischer Schadensfälle, 3. neubearbeitete/erweiterte Auflage, G. Lange, Informationsgesellschaft Verlag). Die Ursache dafür ist, dass ein duktiler Werkstoff aufgrund des mehraxialen Spannungszustands in der Kerbe erst bei erhöhter Last zu fließen beginnt. Bei einem spröden Werkstoff dominiert Sprödbruchversagen.

Bewertungsmethodik

Standardmäßig wird als Beanspruchung bei Grauguss die maximale Hauptnormalspannung verwendet, bei allen anderen Werkstoffen eine unter Berücksichtigung der Schubfestigkeit modifiziert Mises-Spannung. Als Beanspruchbarkeit wird, in Abhängigkeit der auftretenden Hauptnormalspannungskomponenten, bei Grauguss die Zug- bzw. Druckbruchfestigkeit verwendet, bei duktilen Werkstoffen wird durch Interpolation eine effektive Bruchfestigkeit berechnet. Der statischen Bruchdehnung kommt in BREAK hohe Bedeutung zu, denn diese wird zur Berechnung der maximalen lokalen Kerbzugfestigkeit verwendet. Das heißt in scharfen Kerben steigt die statische Sicherheit direkt mit der Bruchdehnung an. Weiters ist zu bedenken, dass die Bruchdehnung im Bauteil lokal absinken kann, insbesondere bei Leichtmetallen und einem schlechten Gießprozess.

In BASIC hat man die Möglichkeit zu der gegebenen Amplitudenund Mittelspannung (σa, σm) noch einen dritten Lastfall einzulesen, der als Konstantspannung (σc) bezeichnet wird. Dies können berechnete Eigen- oder Schraubenvorspannungen sein. Die Konstantspannung wird bei aktiviertem Konstantspannungseinfluss (Einflussfaktoren -> Allgemeine Faktoren; Abb. 1) während der Berechnung in die Mittelspannung eingerechnet. Der Unterschied zum Mittelspannungsdatensatz zeigt sich bei der Definition des Lastkollektivs, bei dem allein die Mittelspannung mit dem „Faktor Mittelspannung“ (F_M) aus dem Kollektiv skaliert wird. Bei der Dauerfestigkeitsanalyse wird bei der R=const. Option (FKM Überlastfälle) die Konstantspannung als Verschiebung im HAIGH-Diagramm berücksichtigt (Abb. 2).

Abbildung 1

Abbildung 2

Neben dem Werkstoff, der Bauteilgeometrie und dem Beanspruchungszustand beeinflusst der Herstellungsprozess eines Bauteiles das Ermüdungsverhalten wesentlich.

In FEMFAT stehen dazu folgende Oberflächenbehandlungen zur Verfügung:

  • Kugelstrahlen (nach FKM, Eurocode oder BS)
  • Rollen (nach FKM)
  • Einsatzhärten (nach FKM)
  • Nitrieren (nach FKM)

Hierbei kann zusätzlich noch der Zustand vor dem Nitrieren berücksichtigt werden. Möglich sind vergütet oder normalgeglüht.

  • Induktivhärten (nach FKM)
  • Flammhärten (nach FKM)

"Knoteneigenschaftenmenü“ der aktuellen Gruppe

Wichtig bei diesen Behandlungen ist es, dass man unter “Knoteneigenschaften“ die technologische Größe an 3D-Knoten eingibt (siehe Abb.1). Bei Schalenstrukturen wird die technologische Größe automatisch aus den gemittelten Schalendicken bestimmt. Die technologische Größe ist beispielsweise die Wandstärke eines Rohres oder der Durchmesser einer Welle an der Stelle, wo die Oberflächenbehandlung durchgeführt wird. Andere Einflüsse, wie relativer Spannungsgradient und Werkstofffestigkeit werden von FEMFAT automatisch berücksichtigt. 

Eine gute Möglichkeit, Versuchserfahrung in die Rechnung einzubringen, bietet der Oberflächenbehandlungsfaktor. 

Dieser verändert direkt die lokale Dauerfestigkeit. Ein häufiger technologischer Einfluss ist die Oberflächenrauhigkeit, welche der aktuellen Gruppe zugewiesen werden kann. Bei den Methoden unter “Einflussfaktoren“ kann man zwischen gemittelter Rautiefe Rz (TGL bzw. FKM) oder maximaler Rautiefe Rt (IABG) der zu bewertenden Bauteiloberfläche auswählen. Der ehemalige TGL Standard - 1994 durch die FKM Richtlinie abgelöst - wird nicht mehr empfohlen.

Zur Berücksichtigung des Vergütungszustandes bei Vergütungsstählen steht in FEMFAT ebenfalls eine Möglichkeit zur Verfügung. Bei Veränderung des Vergütungszustandes (= neue Zugfestigkeit) werden alle maßgeblichen Werkstoffkennwerte dem neuen Vergütungszustand angepasst. Bitte nicht darauf vergessen, die Prozesseinflüsse unter “Einflussfaktoren“ zu aktivieren (Oberflächenrauhigkeit, Technologischer Größeneinfluss, Vergütungseinfluss,...)!

Oftmals stellt sich nach einer Dauersicherheitsanalyse die zusätzliche Frage, wie vielen Zyklen der Bauteil unter der auftretenden Belastung standhält. Im Falle von Einstufen-Kollektiven kann diese Frage durch eine einfache Umrechnung zwischen Sicherheit und Lebensdauer beantwortet werden:
Liegt der Sicherheitsfaktor unter 1, so wird für die Berechnung der ertragbaren Anzahl von Zyklen N der Auslastungsgrad (=Kehrwert der Sicherheit 1/SFA) mit der negativen Steigung
k der (lokalen) Wöhlerlinie potenziert und mit der (lokalen) Ecklastspielzahl ND multipliziert:

N =ND* (1/SFA ) -k 

Falls die Sicherheit größer 1 ist, hängt die Umrechnung von der verwendeten Miner-Regel ab: 

Übrigens ist diese Umrechnung sehr komfortabel mit dem FEMFAT Results Manager durchführbar, wo mit Hilfe des Formeleditors auch obige Fallunterscheidung für den Sicherheitsfaktor automatisch vorgenommen werden kann.

In FEMFAT heat setzt sich die Gesamtschädigung für thermomechanische Ermüdung TMF aus drei Termen zusammen:


Dmech ...  den mechanischen Schädigungsanteil nach COFFIN/MANSON
Dox ....... den Anteil der Oxidationsschädigung/Umgebungsschädigung
Dcreep ... den Anteil der Kriechschädigung

Dtotal = Dmech + Dox + Dcreep
 

In der Oxidationsschädigung nach BOISMIER, KADIOGLU und SEHITOGLU  sind die Oxidationsphase Φox und die Dehnrate (ε) sehr stark vom Verlauf der Dehnung über die Zeit abhängig.

Die Kriechschädigung tritt bei einer TMF Beanspruchung in Phase (mechanische Last unterstützt die thermische Dehnung) am stärksten in Erscheinung und wird über die Zykluszeit integriert. Dies impliziert dadurch natürlich die Zeitabhängigkeit der Schädigung.

Die Zeitinformation (Einheit Sekunden) kann auf mehrere Arten definiert werden. Entweder kann die Step-Zeit aus den Spannungs-, Dehnungs- oder Temperaturergebnissen verwendet werden (was eher unübliche Step-Zeit-Definitionen notwendig macht) oder es wird eine eigene Tabelle als Textfile eingelesen. Dies ist unter dem Karteireiter “Zeitinformation” möglich.

Es besteht die Möglichkeit, die Lastfolge in TransMAX wiederholen zu lassen - der zuvor eingestellte Zeitbereich wird entsprechend dem vorgegebenen Faktor wiederholt. Gibt man bei zehn Zeitpunkten einen Faktor von 100 an, entspricht das einer Gesamtanzahl von 1.000 Zeitpunkten. Die Erhöhung dieses Faktors ist für Schädigungsrechnungen sinnvoll, um den Einfluss des Rainflow- Residuums auf das Ergebnis zu verkleinern (nicht erforderlich für Standard-Rainflow-Klassiermethode). 

Für Berechnungen der Dauerbruchsicherheit wirkt sich der Faktor nicht auf das Ergebnis aus und sollte unverändert bleiben (Defaultwert 1).

Dieser Wiederholungsfaktor kann beliebig verändert werden, ohne dass die Scratch-Dateien neu erstellt werden müssen, da die Vervielfältigung der Zeitpunkte erst während der Berechnung vorgenommen wird.

Da die Anzahl der Zeitpunkte linear in die Rechenzeit eingeht, sollte die Wiederholung mit Bedacht gewählt werden (s. Abb.). 

Um erhebliche Rechenzeit einsparen zu können, ist es möglich, die bereits eingelesen Lastzeitverläufe im Modul ChannelMAX zu komprimieren. Nach dem Drücken des Buttons „Komprimierung Lastzeitverlauf“ können einerseits Zwischenpunkte, die in der Rainflow-Klassierung i. a. keinen Einfluss haben, weggefiltert werden („peak slicing“), andererseits können Zyklen mit kleinen Amplituden vernachlässigt werden („cycle omission“). Für die Definition des Grenzwertes dieser Teilzyklen stehen drei verschiedene Möglichkeiten zur Verfügung, wobei eine Option die Bauteilspannungen mitberücksichtigt (s. folgende Abb.).

Abbilung 1

 

Für die Filterung wird für die aktuelle Berechnungsgruppe die größte vorkommende Spannung über die gesamte Belastungsgeschichte ermittelt. Zusammen mit dem benutzerdefinierten Filterlimit (Standardwert5%) ergibt sich eine Spannungshöhe bei der die kleinen Zyklen aller Belastungskanäle gefiltert werden.

Daraus ergeben sich mehrere Vorteile:

  • Belastungsrichtungen, auf welche die Struktur nur sehr unsensibel reagiert (vgl. Balken auf Zug/Biegung) werden stark gefiltert.
  • Einheitenunterschiede zwischen Belastungskanälen spielen keine Rolle mehr (z.B. Kanäle, die in [kN] definiert sind, werden gegenüber Kanälen in [N] nicht bevorzugt gefiltert).
  • Verschiedene Belastungsarten wie Kraft, Moment, Druck, etc., werden im Verhältnis zueinander richtig bewertet und komprimiert.

Abbildung 2: 1000 Abtastungen (Original-Signal), nur 211 Abtastungen (komprimiertes Signal)

 

Besonders effizient ist diese Methode, wenn nur kleine Teilbereiche der Struktur berechnet werden sollen. Da oft viele Belastungsrichtungen nur sehr geringe Spannungen an der Stelle verursachen, können diese Kanäle stark komprimiert bzw. überhaupt gelöscht werden, was eine deutliche Reduktion der Rechenzeit zur Folge hat. Sowohl das Einlesen der Last- Zeit-Verläufe als auch die Komprimierung gehen sehr schnell vonstatten, somit ist diese Vorgangsweise auch wiederholt (für mehrere kritische Stellen) anwendbar.

Linearität ist eine wesentliche Voraussetzung für ChannelMAX-Analysen aufgrund der Superposition der einzelnen Kanäle.  Mit ChannelMAX ist es allerdings möglich, auch nichtlineare Berechnungsergebnisse – zum Beispiel aufgrund von Kontaktproblemen – einer Betriebsfestigkeitsanalyse zu unterziehen. Anders als bei TransMAX, wo diese Nichtlinearitäten schon in der Berechnung der Belastungsfolge inkludiert sind, müssen diese für ChannelMAX speziell behandelt werden. Als Beispiel soll uns ein Radträger dienen, bei dem zwischen dem grünen und dem orangefarbigen Teil eine Kontaktbedingung herrscht. Als Belastung soll am oberen Ende des Radträgers eine Querkraft angreifen. Die nichtlinearen Spannungsergebnisse können nicht einfach mit dem unten angeführten Last-/Zeitverlauf (schwarz), der positive und negative Werte beinhaltet, überlagert werden, weil ansonsten die Kontaktverhältnisse völlig falsch wiedergegeben werden.

 

Um dennoch eine ChannelMAX-Berechnung durchführen zu können, sind folgende zwei Schritte notwendig:

1. Es muss der Last-/Zeitverlauf in einen positiven und negativen Anteil aufgeteilt werden:

Originalsignal:

 

Positiver Anteil:

 

Negativer Anteil:

 

2. Weiters müssen aus dem Last-/Zeitverlauf charakteristische Arbeitspunkte (=Belastungshöhen) festgelegt werden, bei denen schädigungsrelevante Anteile gut zur Geltung kommen. Dies muss für den positiven und negativen Bereich gemacht werden. Bei diesem Beispiel liegt dieser Anteil bei ca. 75% der Maximalbelastung, das heißt ca. 700 N für den positiven und 400 N für den negativen Anteil. Mit diesen zwei charakteristischen Belastungen werden nun die nichtlinearen FE-Berechnungen durchgeführt. Die daraus gewonnenen Spannungsergebnisse werden in FEMFAT als „neue“ Einheitslastfälle zu den dazupassenden aufgeteilten Last-/ Zeitverläufen in ChannelMAX eingelesen. Dabei ist zu beachten, dass der Faktor auf die Spannungsergebnisse mit 1/700 für den ersten Kanal bzw. 1/400 für den zweiten Kanal eingegeben wird, um wieder das korrekte Spannungsniveau zu erreichen.

 

Nach der FEMFAT-Analyse erhält man schließlich eine Schädigungsverteilung unter näherungsweiser Berücksichtigung von nichtlinearen Kontakteffekten.

Das Verfahren ist auch bei multiaxialen Belastungen möglich, allerdings werden durch nichtlineare Über tragungseffekte mehrerer Kanäle die Kontaktzustände eventuell ungenauer dargestellt. Da in jedem Zeitpunkt meist nur wenige Kraftrichtungen dominieren, tritt dieser Effekt selten auf.

Entscheidend ist in jedem Fall der richtige Arbeitspunkt, welcher in den praxisrelevanten Fällen nahe an den auftretenden Spitzenwerten liegt. (Dies folgt einfach daraus, weil die größten Lastspitzen in der Regel die höchsten Teilschädigungen erzeugen).
Umsicht ist bei Vorspannungszuständen geboten. Hier müssen diese Spannungen von den Betriebslastzuständen abgezogen und ein weiterer konstanter Kanal definiert werden.

Einfache Signale wie konstantes, Kosinus- oder Dreieckssignal können direkt in Channel MAX definiert werden. 

 

Es wurde eine Erweiterung für das einfache Erzeugen von Signalen geschaffen (als Ergänzung zu den diversen Schnittstellen). 

 

Die Kosinus- und Dreiecksfunktion bieten durch die Möglichkeit, die Anzahl der Abtastpunkte pro Schwingung, die Amplitude, die Mittellänge und eine Phasenverschiebung in einem kleinen Dialogfeld vorzugeben. Die Gesamtanzahl der Abtastungen wird erst beim Scratchen der Lastzeitverläufe abgefragt, falls keine Lastdaten von Schnittstellen eingelesen werden. Typische Anwendungen für konstante Signale sind Schraubenvorspannungen. Kosinus Signale können z.B. für eine umlaufende Belastung verwendet werden.

Bei manchen Belastungssituationen, z.B. bei Kurbelwellen mit kombinierter Biege-/Torsionslast, kann es lokal zu einer zeitlichen Änderung oder Drehung der Hauptnormalspannungsrichtungen kommen.

Probenversuche mit kombinierter Biege-/Torsions-Wechsellast und 90 Grad Phasenverschiebung haben gezeigt, dass bei duktilen Werkstoffen (Vergütungsstahl) das kritische Schnittebenen- Verfahren die Lebensdauer überschätzt (siehe z.B. FKM-Bericht „Lebensdauerberechnung mehraxial“, 2002). Mit dem „Einfluss drehende Hauptspannungen“ in FEMFAT MAX ist es möglich, die Lebensdauer zur Korrelation zu bringen.

Abhängig von einem statistischen Mehrachsigkeitsgrad, der zwischen 0 (= proportionale Beanspruchung mit konstanten Hauptspannungsrichtungen) und 1 (= stark nicht-proportionale Beanspruchung mit zeitlich veränderlichen Hauptspannungsrichtungen) liegt, wird die lokale Wöhlerlinie abgesenkt.

Der Einfluss bewirkt somit bei duktilen Werkstoffen eine Lebensdauerreduktion, bei spröden Gusswerkstoffen (Grauguss, Al- Guss, Mg-Guss) ist keine Wirkung definiert.

Es wird i.A. empfohlen, den Einfluss drehende Hauptspannungen zu aktivieren. Allerdings können sich in gewissen Fällen, z.B. bei hohen Konstantspannungen (Schraubenvorspannungen, Eigenspannungen), konservative Ergebnisse einstellen.

Bei manchen Belastungssituationen, z.B. bei Kurbelwellen mit kombinierter Biege-/Torsionslast, kann es lokal zu einer zeitlichen Änderung oder Drehung der Hauptnormalspannungsrichtungen kommen.

Probenversuche mit kombinierter Biege-/Torsions-Wechsellast und 90 Grad Phasenverschiebung haben gezeigt, dass bei duktilen Werkstoffen (Vergütungsstahl) das kritische Schnittebenen- Verfahren die Lebensdauer überschätzt (siehe z.B. FKM-Bericht „Lebensdauerberechnung mehraxial“, 2002). Mit dem „Einfluss drehende Hauptspannungen“ in FEMFAT MAX ist es möglich, die Lebensdauer zur Korrelation zu bringen.

Abhängig von einem statistischen Mehrachsigkeitsgrad, der zwischen 0 (= proportionale Beanspruchung mit konstanten Hauptspannungsrichtungen) und 1 (= stark nicht-proportionale Beanspruchung mit zeitlich veränderlichen Hauptspannungsrichtungen) liegt, wird die lokale Wöhlerlinie abgesenkt.

Der Einfluss bewirkt somit bei duktilen Werkstoffen eine Lebensdauerreduktion, bei spröden Gusswerkstoffen (Grauguss, Al- Guss, Mg-Guss) ist keine Wirkung definiert.

Es wird i.A. empfohlen, den Einfluss drehende Hauptspannungen zu aktivieren. Allerdings können sich in gewissen Fällen, z.B. bei hohen Konstantspannungen (Schraubenvorspannungen, Eigenspannungen), konservative Ergebnisse einstellen.

Möglichkeit 2 – Komprimierung Lastzeitverlauf

Eine Vorgangsweise um wenig relevante Kanäle zu eliminieren bietet sich mit der Last-Zeit Datenreduktion in ChannelMAX an. Dazu müssen im Komprimierungsmenü die Einstellungen „nach dem kritischsten Kanal mit Berücksichtigung der Kanalspannung“ gewählt werden (siehe Abb. 2 oben).

Der Vorteil liegt hier darin, dass Kanäle mit kleinen Spannungsanteilen komplett gelöscht werden. Weiters werden Datenpunkte, welche zwischen Minimum und Maximum liegen, eliminiert, sowie kleine Amplituden unter einem benutzerdefinierten Limit, die nur einen geringen Schädigungsanteil hervorrufen, gelöscht (Abb. 2 unten). Neben dem Vorteil, dass Phasenverschiebungen berücksichtigt werden, ergibt sich auch eine deutliche Reduktion der Rechenzeit.

Möglichkeit 3 - VISUALIZER 

Der FEMFAT Visualizer bietet die Möglichkeit, für einzelne Knoten (aus der „Detailed Result Gruppe“) neben dem Vergleichsspannungsverlauf, Schädigungsverlauf und den Teilschädigungen auch die entsprechenden Lastfaktoren multipliziert mit der Spannung aus dem Einheitslastfall darzustellen. Nach Klick auf einen beliebigen Zeitpunkt, welcher z.B. einen hohen Schädigungsanstieg liefert, wird ein Diagramm mit den entsprechenden Spannungswerten pro Kanal darstellt. Zur besseren Übersichtlichkeit sind diese betragsmäßig sortiert. Daraus kann man nun schließen, welche Belastungskanäle wiederum einen hohen Anteil an der Schädigung haben.

Abbildung 1: Maximal auftretende Kanalspannungen

Abbildung 2: Komprimierung Lastzeitverlauf

Falls man für eine FEMFAT spot (JSAE-Methode) bzw. FEMFAT weld (SSZ/MSZ-Methode) Analyse die Knotenkräfte einlesen möchte, muss zuvor der entsprechende Schalter (siehe Bild) aktiviert werden. Diese Option beugt übermäßigem Speicherverbrauch vor. Hinweis: zur Zeit können aus NASTRAN op2, Abaqus otb und MEDINA bof Knotenkräfte gelesen werden

GUI für die Knotenkräfte in BASIC

GUI für die Knotenkräfte in MAX

Grundsätzlich bietet FEMFAT spot die Möglichkeit, das zur Verfügung gestellte Spannungskonzept (Elementronde) und Kraftkonzept (Konnektoren) getrennt, aber auch kombiniert zu verwenden.

Man sollte aber beachten, dass man nicht innerhalb einer Flanschverbindung das Spannungskonzept mit dem Kraftkonzept mischt. Grund dafür sind die unterschiedlichen Steifigkeiten beider Konzepte. Normalerweise ist z.B. eine Verbindung mit CWELD-Elementen (Kraftkonzept) steifer als FEMFAT Elementronden (Spannungskonzept). Wenn man nun eine Ronde neben einem CWELD modelliert, kommt es dazu, dass die steifere CWELD-Verbindung mehr Kraftfluss aufnimmt und somit die Schädigung ansteigt bzw. bei der Ronde abnimmt. Deshalb sollte man, wenn man beide Konzepte miteinander kombinieren möchte, denselben Verbindungstyp „großflächig“ einsetzen (gesamte Flanschlänge, Fahrzeugbereich).

FEMFAT hat einen eigenen Berechnungsansatz bei Punktfügeverbindungen. Dazu ist es er forderlich, ein “Remeshing” der Grundstruktur durchzuführen.

Folgende Vorgehensweise hilft beim “Remeshing” wenn man die Rondendurchmesser in Abhängigkeit von der Blechdicke wählt bzw. die Durchmessermatrix aus der SPOT- Datenbank verwendet:

Schritt 1: Verbindungsbalken setzen lassen, etwaige Fehler kann man sehr leicht ausbessern. Grund dafür können z.B. doppelte CDHDefinitionen sein.

 

Schritt 2: FEMFAT SPOT Ronden Vernetzung durchführen.

Weiters sollte man auch beachten, dass nach dem “Remeshing” die Spannungsanalyse neu durchzuführen ist.

WARNINGS bei der Schweißnahtumgebungsprüfung:

 

Fehler Nr.

Beschreibung

W11461

An dem angeführten Schalenelement sind alle Elementknoten als Schweißnahtknoten deklariert. Programmtechnisch bedeutet dies, dass an allen Elementkanten des Elementes Schweißnähte gerechnet werden. Dies entspricht nicht den Anforderungen der Modellierrichtlinien.

Es kann hier zu einem Interpretationsfehler in der Form kommen, dass zusätzliche Schweißnähte an Elementkanten berücksichtigt werden, die so nicht in der Konstruktion vorgesehen sind. Das Schädigungsergebnis bzw. die Sicherheit gegen Dauerbruch an den betroffenen Elementknoten kann dadurch, bei bestimmten Belastungsverhältnissen, zur konservativeren Seite hin verfälscht werden.

W11462

Obwohl der angeführte Schweißnahtknoten als einfacher Schweiß­nahtknoten deklariert wurde (C100-C102, C106 oder C107), befinden sich an ihm unterschiedliche Stoßarten bzw. Nahtformen. Der Kraftfluss über die in der Schweißnahtdatenbasis angegebenen Nachbarelemente kann dadurch nicht berücksichtigt werden.

Bei einfachen Schweißnahtknoten überprüft das Programm, ob alle angrenzenden Schweißnahtelemente zu einer Stoßart und Nahtform gehören. Nur in diesem Fall ist es möglich, den Kraftfluss über Nachbarelemente zu berücksichtigen.

WARNING 11462 kann unterdrückt werden, indem man den Schweißnahtknoten gegebenenfalls als kombinierten Schweißnaht­knoten deklariert (C103-C105, C108 oder C109).

W11463

An dem angeführten, einfachen Schweißnahtknoten hängt mindestens ein Element, welches nicht als Schweißnahtelement deklariert wurde. Das heißt, der Material Property Label dieses Elements liegt nicht zwischen dem in der WELD Datenbank verwendeten minimalen und maximalen Material-Label.

Grundsätzlich ist es möglich, an einen Schweißnahtknoten auch andere Elemente als nur Schweißnahtelemente zu hängen. Die Spannungen von diesen Elementen werden jedoch bei der Schweißnahtbewertung ignoriert.

WARNING 11463 kann unterdrückt werden, indem man den Schweißnahtknoten als kombinierten Schweißnahtknoten deklariert (C103, C104, oder C105).

W11464

Zu dem angeführten Schweißnahtelement wurde mehr als ein definiertes Nachbarelement vorgefunden. Der Kraftfluss über das Nachbarelement kann daher nicht berücksichtigt werden.

 

ERROR - Meldungen hingegen bedeuten falsche Ergebnisse bzw. falsche Interpretation am betroffenen Schweißnahtknoten.
Sie entstehen durch grobe Verstöße gegen die Vorschriften der Schweißnahtmodellierrichtlinien und können in der Regel rasch im Preprozessor ohne neue FE-Spannungsberechnung behoben werden. Sie sollen den Anwender darauf hinweisen, dass in dem angeführten Schweißnahtknoten etwas Grundlegendes nicht in Ordnung ist. Fehlerbehaftete Schweißnahtknoten werden in der Folge wie normale Grundwerkstoffknoten behandelt und bewertet. Die Berechnung anderer, nicht fehler-behafteter Schweißnahtknoten, wird dadurch nicht beeinflusst.

ERRORS bei der Schweißnahtumgebungsprüfung:

 

Fehler Nr.

Beschreibung

E11451

An dem angeführten Schweißnahtknoten hängt kein bewertbares Element. Der Knoten kann daher in FEMFAT nicht als Schweißnaht bewertet werden.

Es handelt sich hier in der Regel um einen Fehler bei der Definition  der Schweißnahtknoten im FE-Preprozessor. Da der Knoten an keinem, als Schweißnaht bewertbarem Schalenelement hängt, ist er für die FEMFAT weld Auswertung nicht weiter von Bedeutung.

E11452

Für den angeführten Schweißnahtknoten wurde kein angrenzendes Schweißnahtelement vorgefunden. Der Knoten wird in weiterer Folge als Grundwerkstoffknoten behandelt.

Es handelt sich hier um einen Modellierungsfehler im Sinne der Schweißnahtmodellierrichtlinien. An einem Schweiß­nahtknoten muss mindestens ein Schweißnahtelement hängen.

E11453

Für den angeführten Schweißnahtknoten wurde kein, über eine Elementkante verbundener Nachbarknoten vorgefunden. Der Knoten wird in weiterer Folge als Grundwerkstoffknoten behandelt.

E11454

Für den angeführten Schweißnahtknoten wurde kein über eine Schweißnahtelementkante verbundener Nachbarschweißknoten gefunden. Somit kann kein Schweißnahtverlauf im Raum errechnet werden, da die Schweißnaht die Länge 0 besitzt.

Der Knoten wird in weiterer Folge als Grundwerkstoffknoten behandelt.

 

Fehlermeldungen im Messagefile aufgrund der automatischen Spannungskorrektur

Zur Kontrolle und Absicherung der Berechnungsergebnisse an Schweißnahtknoten, werden während der automatischen Spannungskorrektur mögliche Fehlerquellen als WARNING - Meldungen in das Messagefile geschrieben, sofern nicht durch Deselektierung der Checkbox im Berechnungsoptionen-Dialog diese Ausgabe unterdrückt wird (siehe Abbildung 71).
Falls solche WARNING - Meldungen auftreten, bedeutet dies, dass an dem angeführten Knotenlabel der Einfluss „Automatische Spannungskorrektur“ (sofern aktiviert) aufgrund gewisser Umstände nicht wirksam werden konnte. Der entsprechende Schweißnahtknoten wird dann ohne automatische Spannungskorrektur bewertet, das heißt, es wird der Elementspannungstensor des aktuellen Schweißnahtelements verwendet. Für den weiteren Verlauf der Berechnung an den übrigen Schweißnahtknoten hat eine solche WARNING - Meldung keinen Einfluss.

Fehler bei automatischer Spannungskorrektur:

 

Fehler Nr.

Benennung

Beschreibung

W11431

Schweißnaht Modellierungsfehler

Entweder alle Knoten eines Vier­eck­schalen­elementes wurden als Schweiß­naht­knoten definiert, oder ein Element mit einem Schweißnaht­material­label besitzt gar keine Schweiß­nahtknoten.

W11432

Kein Spannungsergebnis am Element

Das Schweißnaht- bzw. Nachbar­element hat keine Spannungen.

W11433

Kein Nachbarelement

Es wurde bei der Suche nach dem Beur­teilungs­punkt kein Nachbarelement mehr gefunden. Z.B. wenn der Beurteilungs­punkt außerhalb der Struktur liegt.

 

W11434

Nachbarelement hat nicht geforderten Elementtyp

Beim Nachbarelement muss es sich um ein lineares oder parabolisches Schalen­element handeln.

W11435

Unterschiedliche Elementdicken

Die Dicken des Nachbar- und Schweiß­naht­ele­men­tes sind unter­schiedlich.

W11436

Geometrie ungeeignet für Spannungs­korrektur

Bei Spannungskorrektur für grobes FE-Netz wird die Spannung im Beur­teilungs­punkt durch lineare Inter­polation zwischen Schweißnaht­element und Nachbarelement ermittelt. Damit diese Inter­po­lation korrekte Ergebnisse liefert, wird die Geometrie des FE-Netzes geprüft:

1.) Das FE-Netz darf an der Naht nicht zu ver­zerrt sein. Als Maß für die Ver­zerrung wird der in nachfolgender Abbildung dar­gestellte Winkel heran­gezogen. Wenn dieser Winkel bei der Spannungs­korrektur von groben FE-Netzen größer als 41° ist kommt die WARNING 11436.

 

 

2.)Wenn der Winkel zwischen den Element­normalen des Schweißnaht­elments und des Nachbarelements größer oder gleich 90° ist, kommt die WARNING 11436..

W11437

Das Schweißnaht FE-Netz ist zu fein

Bei Spannungskorrektur für grobes FE-Netz wird die Spannung im Beur­teilungs­punkt durch lineare Interpolation zwischen Schweißnaht­element und Nach­bar­element ermittelt.

Wenn das FE-Netz an der Naht sehr fein im Vergleich zum Nachbarelement ist, könnte die Interpolation unrealistische Span­nungen ergeben. Als Grenze soll das Ver­hältnis der Abstände der Element­zen­trums­punkte den Wert 100 nicht über­schreiten (D/2R < 100, siehe folgende  Ab­bil­dung)

 

 

W11438

Kein Knoten in der Nähe des Bewertungs­punktes am relevanten Nachbarelement gefunden!

Wenn das Elementzentrum eines Nachbarelementes von der Schweißnaht einen größeren Abstand hat als der Beurteilungs­punkt, dann wird jener Knoten mit kleinstem Abstand zum Bewertungspunkt für die gewichtete Spannungsmittelung verwendet. Wenn dieser Knoten mit kleinstem Abstand zum Beurteilungspunkt nicht gefunden wird, kommt eine WARNING 11438 ins Message-File.

 

 

Fehlermeldungen im Messagefile aufgrund der kraftbasierten Bewertung mit SSZ/MSZ Methode

Wenn als Bewertungsmethode die SZZ- oder MSZ Methode gewählt wurde, versucht FEMFAT anhand der Knotenkräfte der Schweißnahtelemente Linienlasten zu ermitteln und daraus Strukturspan-nungen zu berechnen. Wenn die Bestimmung der Linienlasten nicht möglich ist, dann wird das Element automatisch anhand der FE-Spannungen mit der Standard-Bewertungsmethode FEMFAT 4.7 analysiert. Es wird dann eine WARNING-Meldung ins Message-File geschrieben (*.msg).

 

Fehlermeldungen bei SSZ/MSZ Methode:

Fehler Nr.

WARNING Meldung

Beschreibung

Bewertungs­methode

W11401

Fehler bei der Be­stimmung des Steg­blech­winkels ALFA.

Der Normalenvektor des Steg- oder Grund­blechs konnte nicht er­mit­telt werden Der Stegblechwinkel wird anhand der Nor­malen­vektoren des Grund- und Steg­blech­ele­ments berechnet. Diese Nor­malen­vek­toren werden mit Hilfe eines nicht-Naht­knotens des relevanten Schweiß­naht­ele­ments ermittelt. Ein solcher Knoten wurde nicht gefunden. Es wird mit einem Default Wert ALFA= 45° o. 90° gerechnet.

SSZ/MSZ Methode

W11402

Fehler bei der Be­stimmung des Steg­blech­winkels ALFA.

Zu wenige Eingabedaten bei der Cosinus-Berechnung.

Bei der Berechnung des Steg­blech­winkels aus den Element­normalen konnte COS(ALFA) aus dem Inprodukt nicht er­mittelt werden. Ein Normalen­vektor ist Null. Es wird mit einem Default Wert ALFA= 45° o. 90° gerechnet.

SSZ/MSZ Methode

W11403

Fehler bei der Be­stimmung des Steg­blech­winkels ALFA.

Wenn der Winkel zwischen den Normalenvektoren des Grund- und Steg­blechs kleiner als 1,14° ist, kommt diese WARNING-Meldung.

Es wird mit einem Default Wert ALFA= 45° o. 90° gerechnet.

SSZ/MSZ Methode

W11404

Fehler bei der Be­stimmung des Steg­blech­winkels ALFA.

Relevante Elemente für Win­kel­berechnung wurden nicht ge­funden.

Stegblech und Grundblech werden anhand der MAT-Labels entsprechend der Modellier­richt­linie identifiziert. Die MAT-Labels müssen auch bei den SSZ-Einträgen in der Schweiß­naht­datenbak angeführt sein (Kennung ZA, ZB oder ZC).

Es wird mit einem Default Wert ALFA= 45° o. 90° gerechnet.

SSZ/MSZ Methode

W11420

am Element mit

Label …..

Wenn der Stegblechwinkel zu klein ist (1,14°<ALFA<15°), dann wird das Element als Überlappstoß bewertet.

SSZ/MSZ Methode

W11421

Die Blechdicken am SSZ Stoß konnten nicht ermittelt werden.

Die Naht wird span­nungs­basiert (standard WELD-Methode) be­wer­tet!

Beide Blechdicken am Stoß konnten nicht ermittelt werden bzw. sind Null. Es ist zu prüfen, ob die Mo­del­lier­richt­linie ein­ge­hal­ten wurde.

FEMFAT 4.7

W11422

Blechdicke 1 am SSZ Stoß konnte nicht ermittelt werden.

Dicke 1 wird gleich Dicke 2 gesetzt!

Blechdicke der Seite 1 konnte nicht ermit­telt werden bzw. ist Null. Es ist zu prüfen, ob die Mo­del­lier­richt­linie ein­ge­hal­ten wurde.

SSZ/MSZ Methode

W11423

Blechdicke 2 am SSZ Stoß konnte nicht er­mittelt werden.

Dicke 2 wird gleich Dicke 1 gesetzt!

Blechdicke der Seite 2 konnte nicht ermit­telt werden bzw. ist Null. Es ist zu prüfen, ob die Mo­del­lier­richt­linie ein­ge­hal­ten wurde.

SSZ/MSZ Methode

W11424

SSZ-Geometrie­para­meter außer­halb des zulässigen Bereiches.

Die Geometrie-Parameter wer­den auf Plausibilität geprüft. Wenn der Wert außerhalb des zu­lässigen Bereiches (siehe Tabelle 29) liegt, wird der De­fault­wert aus der Daten­bank verwendet

SSZ/MSZ Methode

W11425

am Element mit

Label …..

Der MAT-Label des Elements gehört zu keinem SSZ-Stoß. Die zu einem SSZ-Stoß ge­hörigen MAT-Labels sind in der Schweißnahtdatenbank mit den Kennungen ZA, ZB und ZC ab­ge­legt. Wenn der MAT-Label dort nicht eingetragen ist, wird das Element nicht als SSZ-Stoß-Element erkannt und spannungsbasiert bewertet.

FEMFAT 4.7

W11426

am Element mit

Label …..

Die Kräfte am Knoten sind alle Null bzw. sehr klein. Wenn alle 6 Komponenten (3 Kräfte, 3 Momente) des Kraft­vektors Null oder sehr klein sind, wird spannungsbasiert bewertet (Standard WELD-Methode).

FEMFAT 4.7

W11427

am Element mit

Label …..

Der MAT-Label des Elements gehört zwar zu einem SSZ-Stoß, die Zuordnung zu einer Stoßseite ist jedoch fehlgeschlagen. Es ist zu prüfen, ob die Mo­del­lier­richt­linie ein­ge­hal­ten wurde. Das Element wird span­nungs­basiert bewertet.

FEMFAT 4.7

 

  • Was bedeuten die Warnungen bzw. Fehlermeldungen in WELD?
  • Wie wird die Netzabhängigkeit bei der Schweißnahtbewertung mit WELD reduziert?

Bei einfachen Lebensdauerbewertungen von Schweißnähten werden oft die Spannungen der an die Naht angrenzenden Finiten Elemente verwendet. In diesem Fall besteht eine große Abhängigkeit der bewerteten Spannungen von der Elementgröße. Abbildung 1 zeigt die Verteilung der Normalspannung quer zur Naht für einen Überlappstoß mit vier unterschiedlichen Elementgrößen. Man erkennt, dass einerseits die Maximalspannung von der Elementgröße abhängt und anderseits ab einem relativ geringen Abstand die Spannungen nahezu identisch sind.

Mit Hilfe der automatischen Spannungskorrektur von WELD kann der Anwender unabhängig von der Elementgröße den Bewertungsabstand D von der Naht vorgeben, wo die Spannungen ermittelt werden. Standardmäßig wird die minimale Blechdicke am Stoß verwendet, d.h. der Bewertungspunkt ist in der Nähe des Nahtüberganges.

Zuerst wird nach einem angrenzenden Element des aktuellen Schweißnahtelementes gesucht. Wenn der Zentrumspunkt des angrenzenden Elementes in größerem Abstand liegt als der Beurteilungspunkt, dann werden die Spannungen des Schweißnahtelements und des angrenzenden Elements interpoliert.

Anschließend werden alle Elemente, die am Knoten mit dem kleinsten Abstand vom Bewertungspunkt hängen, verwendet, um eine gewichtete Mittelung der Spannungskomponenten durchzuführen:

Dadurch, dass FEMFAT WELD mittels einer Datenbasis im ASCII Format die Schweißbewertung durchführt, hat der Anwender auch die Möglichkeit, diese an seine Bedürfnisse anzupassen bzw. falls eine spezielle Nahtform nicht unterstützt wird, zu erweitern.

In der Datenbasis sind Kerbfaktoren, Schweißnahtwöhlerlinien, Schweißnaht-Haigh-Diagramme, usw. abgelegt. FEMFAT unterscheidet bei der Berechnung zwischen der Schalen-Membra nund Biegespannung. Deshalb ist es notwendig, Kerbfaktoren für beide Belastungsarten bei einer Erweiterung der Datenbank einzutragen.

Die Kerbfaktoren werden üblicher Weise mit einem Radaj Modell (1 mm Ausrundungsradius für Wurzel/Übergang und 10 mm Blechdicke), welches mit verschiedenen Membran- und Biegelastfällen belastet wird, berechnet. Die daraus gewonnenen Faktoren gelten für die Bewertung quer zur Schweißnahtrichtung. Bei der Auswertung der Radaj Modelle ist zu beachten, dass die Spannungskomponente in Belastungsrichtung herangezogen wird (Kerbfaktor=Kerbspannung/Nennspannung).

Für das Schweißnahtende kann man die Faktoren von einem ähnlichen Stoß übernehmen, oder mittels 3D-Modell (analoger Aufbau wie Radaj Modell) ermitteln. Nach dem Eintragen der ausgewerteten Kerbfaktoren muss man bei Stoßtypen mit Nachbarelementen (z.B. T-Stoß) die Ersatzelemente-Liste entsprechend erweitern, siehe folgendes Beispiel: 

$ Ersatzelementzuordnung

$ ------------------------------

$ T-Stoß, Einseitige Kehlnaht mit Wurzelunterschnitt

$ ---------------------------------------------------------------

R 201 202

R 202 201

R 203 204

R 205 206

R 206 205

Falls man neben der Standard-FEMFAT-Methode auch die knotenkraftbasierte SSZ/MSZ Methode verwenden möchte, sollte man die neuen MAT-Labels gleichfalls in der SSZ-Parameterliste eintragen.

Damit neu definierte Schweißnähte auch im VISUALIZER zur Verfügung stehen, müssen die SID Labels angepasst werden. Hierbei ist darauf zu achten, die vordefinierten SID Bereiche zu verwenden (siehe Handbuch FEMFAT weld).

Nun muss noch das kleine Detailmodell, welches im VISUALIZER zur Kontrolle angezeigt wird, in der Datenbank als Polygonzug eingetragen und das Bild im *.gif Format abgelegt werden. Dieses Bild muss dem "weld_ images" Verzeichnis hinzugefügt werden, welches sich im Verzeichnis der WELD-Datenbank befindet.   

Im Auslieferungsumfang enthalten sind neben dem ECS Standard (Kerbspannungsmethode) die Weld Schweißnahtdatenbanken nach BS7608, DVS952 sowie Eurocode 3 & 9.

Daneben gibt es aber auf Anfrage noch weitere Datenbanken zur normkonformen Schweißnahtbewertung nach
• DVS1608 & DVS1612,
• IIW,
• FKM (nenn– oder kerbspannungsbasiert).

Bitte beachten Sie dabei, dass die angebotenen Datenbanken eine Auswahl von Kerbfallklassen bzw. Stößen enthalten.

Sollte die gewünschte FAT-Klasse fehlen, so unterstützen wir Sie gerne bei der Erweiterung der WELD Datenbank.

Da sich die Wöhlerlinien der Normen auf Nennspannungen beziehen, FEMFAT aber Strukturspannungen verarbeitet, liegen die Ergebnisse in vielen Fällen auf der konservativen Seite.

Falls man für eine FEMFAT spot (JSAE-Methode) bzw. FEMFAT weld (SSZ/MSZ-Methode) Analyse die Knotenkräfte einlesen möchte, muss zuvor der entsprechende Schalter (siehe Bild) aktiviert werden. Diese Option beugt übermäßigen Speicher verbrauch vor. Hinweis: Zur Zeit können aus NASTRAN op2 und MEDINA bof Knotenkräfte gelesen werden

GUI für die Knotenkräfte in BASIC

GUI für die Knotenkräfte in MAX

Für die Ausgabe und Darstellung von Ergebnissen an Schweißnahtknoten stehen im VISUALIZER drei Auswertepositionen zur Verfügung:

 

Darstellung des Ergebnisses der Berechnung als Mittel- oder Endknoten,

Darstellung der Ergebnisse an der Schweißnahtwurzel oder am Nahtübergang,

Darstellung der Ergebnisse der einzelnen Spannungskomponenten(Normalspannungen längs oder quer zur Naht, Schubspannung, Vergleichsspannung).

Grundsätzlich werden zunächst beim Aufrufen der Ergebnisse jeweils die kritischen Werte für jede der drei Kategorien angezeigt. Die benutzerdefinierte Auswahl der Auswertepositionen kann über ein Drop-Down-Menü vorgenommen werden.

Dabei ist allerdings zu beachten, dass an einem Schweißnahtknoten nicht für alle beteiligten Bleche/Elemente alle Ergebnisse für Wurzel & Übergang vorliegen. Berechnet werden nur jene Übergänge und Wurzeln, für die in der WELD-Datenbank auch Kerbfaktoren definiert wurden. Es werden dann die Werte des kritischsten Elements entsprechend der Einstellungen dargestellt.

 

Dies bedeutet nun z.B., dass wenn das kritische Element gar keinen Übergang hat (weil es auf der nahtabgewandten Seite liegt wie ein Element vom Typ 202, Abb. unten), dann ist der Wert auch nicht verfügbar. Im VISUALIZER wird bei Auswahl von „Toe“ für Übergang an diesem Knoten „Not Analysed“ ausgewiesen, s. das Beispiel eines T-Stoßes:

Die Warnung weist darauf hin, dass der Frequenzbereich der PSD Definition größer ist als jener,  der durch die Transferfunktionen abgedeckt wird. Folglich werden Belastungen in einem Frequenzbereich der PSD analysiert, für die das Übertragungsverhalten der Struktur nicht bekannt ist. Diese Warnung kann ignoriert werden oder es können Modifikationen an den Eingabedaten vorgenommen werden.

Was passiert nun, falls man diese Warnung ignoriert? 

Grundsätzlich wird - wie gehabt - eine SPECTRAL-Analyse durchgeführt. Allerdings werden nun für jene Frequenzbereiche, für die keine Abtastpunkte der Transferfunktionen vorliegen, der benachbarte, letztgültige Abtastpunkt der Transferfunktion herangezogen und für die weiteren fehlenden Frequenzen verwendet.

Es wird empfohlen, die Eingabedaten dahingehend zu modifizieren, dass diese Warnung gar nicht auftritt. Dafür soll im ersten Schritt die PSD-Definition auf ihre Richtigkeit geprüft und gegebenenfalls korrigiert werden. Ist davon auszugehen, dass die PSD-Definition korrekt ist, müssen Eigenfrequenzanalyse und Antwortrechnung mindestens für jenen Frequenzbereich durchgeführt werden, für den auch die PSD definiert ist. Abbildung 1 verdeutlicht diesen Zusammenhang.

Eine Besonderheit zeigt sich bei der grafischen Darstellung der Vergleichsspannungs-PSD in der Ergebnisauswertung, wenn die Warnung ignoriert wird: hier wird der ursprüngliche definierte Frequenzbereich der Transferfunktionen angezeigt. Der PSD-Inhalt aus darunter bzw. darüber liegenden Frequenzbereichen wird beim ersten bzw. letzten Abtastpunkt aufgeschlagen.

Für eine Lebensdaueranalyse in SPECTRAL werden modale Spannungen und Transferfunktionen benötigt.

Die modalen Spannungen (op2-Format) stammen aus einer Eigenfrequenzanalyse, die Transferfunktionen (pch-Format) aus einer modal reduzierten Antwortrechnung (Frequency Response Analysis) für Einheitsbelastungen.

Standardmäßig werden in Optistruct bei einer Antwortrechnung auch die Pseudomoden („Residual Vectors“) berücksichtigt.

Damit die zugehörigen Spannungen in der op2-Datei enthalten sind, ist bei der Definition der Ausgabe ein spezieller Parameter („MODAL“) anzugeben.

Es folgt eine beispielhafte Lastfalldefinition:

 

  FREQ =      100

  METHOD(STRUCTURE) =      101

  SDAMPING(STRUCTURE) =      102

  SPC =        1

$$

$$ Frequency Response Analysis

SUBCASE        1

  DLOAD =      301

  SDISPLACEMENT(PUNCH, SORT1) = ALL

  STRESS(SORT1,OP2,MODAL)=ALL

BEGIN BULK

Prüfstreckenlänge

Die Prüfstreckenlänge dient zur Umrechnung der Schädigung auf einen Schädigungswert für eine bestimmte Distanz. D.h. wenn sich das verwendete Lastkollektiv z.B. auf 5km Teststrecke bezieht, kann hier 5 eingegeben werden, um das Schädigungsergebnis für einen Kilometer Prüfstrecke zu berechnen. Der Kehrwert der Schädigung gibt dann Auskunft, wie viele Prüfstreckenkilometer absolviert werden können, bis der Schädigungswert 1 erreicht wird. Das Schädigungsergebnis wird also durch den Wert im Feld ‚Prüfstreckenlänge‘ dividiert.

ACHTUNG: Es erfolgt nur eine Skalierung der Schädigungen im FEMFAT Ergebnisfile (*.dma)!

FEMFAT gibt als Berechnungsergebnis z.B. einen Schädigungswert von 0.8 aus. Wie ist dieser Wert zu interpretieren? Zuerst müssen ein paar Details geklärt werden. Ist etwa der Wert an einem FE-Knoten ausgegeben worden, der einer singulären Belastung (z.B. Krafteinleitung, Mittelknoten eines parabolischen Elementes mit Beam-, Rod- oder RBE-Anbindung) ausgesetzt ist, dann ist dieser aus der üblichen Betrachtung auszuschließen.

Gesetzt den Fall, Sie haben einen „bewertbaren“ FE-Knoten mit D=0.8 zu betrachten, dann ist der verwendete Werkstoffdatensatz in FEMFAT der nächste Ansatzpunkt.
Das Materialfile einen Prozentsatz für die Überlebenswahrscheinlichkeit eingetragen. Diese Überlebenswahrscheinlichkeit (Pü) von z.B. 97.5% (für die meisten FKM-Werkstoffe) gibt an, dass ausgehend von Gaußnormalverteilten Proben 97,5% bei vorgegebener Belastung erst bei höheren Lastwechselspielen anreißen. Zur Erinnerung: Die in den FEMFAT Materialien verwendeten Wöhlerlinien sind „Anriss-Wöhlerlinien“.

In der Statistik wird eine Gaußverteilung über den Mittelwert und die Standardabweichung eindeutig beschrieben - als Streuspanne TN wird bei Haibach das Verhältnis der Lastwechselzahl N90%, bei der 90% der Proben angerissen sind, zu N10% - der Lastwechselzahl, bei der nur 10% der Proben angerissen sind, verwendet. Zwischen der Standardabweichung s und der Streuspanne TN besteht folgender Zusammenhang:

Dieser Zusammenhang ergibt sich, weil das 90%- und 10%-Quantil bei der Standardnormal-verteilung 1,28*s links und rechts vom Mittelwert entfernt liegt. FEMFAT verarbeitet die Streuspanne unter TS, welche ein ähnliches Verhalten, nur für die vertikale Richtung, also die Amplitudenspannungen, beschreibt. Im zeitfesten Bereich besteht eine Abhängigkeit über die Neigung k der Wöhlerlinie: 

Eine Schädigung D=0.8 heißt also, dass 80% der möglichen Lastwechsel bis zu einem Anriss für 97,5% Überlebenswahrscheinlichkeit erreicht sind.
Damit FEMFAT sowohl Materialien unterschiedlicher Überlebenswahrscheinlichkeit verarbeiten kann, als auch auf die geforderte Überlebenswahrscheinlichkeit Aussagen für eine vorgegebene Überlebenswahrscheinlichkeit treffen kann, wird die Dauerfestigkeit mit dem Statistik-Einflussfaktor-Faktor auf die geforderte Ü-WK korrigiert. Sei „u“ die normierte Zufallsvariable der Gauß-Normalverteilung für Mittelwert=0 und Standardabweichung= 1, so ist für ein Material bei Pü=97,5% und gewählter Überlebenswahrscheinlichkeit von 99,9% die Dauerfestigkeit nur noch 90,312 % der ursprünglichen (ohne Berücksichtigung anderer Einflüsse): 

 

Pü [%] u f (50%) f (90%) f (97,5%)
50 0,0000 1,0000 1,12250 1,19330
90 1,2816 0,89087 1,00000 1,06308
97,5 1,9600 0,83801 0,94065 1,00000
99 2,3263 0,81079 0,91011 0,96752
99,9 3,0902 0,75682 0,84953 0,90311
99,99 3,7190 0,71511 0,80271 0,85334
99,999 4,2649 0,68076 0,76415 0,81235
99,9999 4,7534 0,65143 0,73123 0,77735

 

Für Sicherheitsfaktoren gegen Dauerbruch geht man ähnlich vor. Sei die Ausgangsposition z.B. ein Material mit 90%-iger Überlebenswahrscheinlichkeit und der Streubreite der Ts = 1.25. Erhält man nun als FEMFAT Resultat eine Sicherheit SD=1.4 bei konstanter Mittelspannung in einem FE Knoten, wäre es theoretisch möglich die Amplitudenspannung um 40% zu erhöhen.
Oder man liest aus folgendem Diagramm die erhöhten Überlebenswahrscheinlichkeiten des Bauteils ab (geringere Ausfallswahrscheinlichkeit), also 99,99999 % - im Allgemeinen für Bauteile in der Automobil- bzw. Personen-befördernden- Industrie gerade ausreichend.

Der "Results Manager“ bietet die Möglichkeit, FEMFAT Ergebnisse zu skalieren, zu kombinieren und die Resultate mehrerer Berechnungsläufe zu einem Ergebnis zusammenzuführen. Es können dabei beliebig viele FEMFAT Ergebnisse (fps-Dateien) in den „Results Manager“ geladen und kombiniert werden.

Insgesamt stehen drei Möglichkeiten zur Verfügung, wie die Daten kombiniert werden können:

  1. Bei der Einstellung "Kritisch" wird der jeweilige Extremwert des Hauptergebnisses (Sicherheit, Schädigung, Mehrachsigkeitsgrad,…) mit zugehörigen Nebenergebnissen (1/Sicherheit, Spannungen, Gradient, …) in die Ergebnisdatei geschrieben.
  2. Bei der Einstellung "Linear" werden je nach Berechnungsart die Werte oder die Kehrwerte linear kombiniert. Die Nebenergebnisse werden dabei mit einem Gewichtungsfaktor gemittelt, der aus den Hauptergebnissen gebildet wird.
  3. Mit der Einstellung "Formula" können die FEMFAT Ergebnisse mittels Eingabe einer benutzerdefinierten Formel völlig flexibel kombiniert werden. 

Beispiel Gesamtschädigung für ein Lastkollektiv

Mittels der dynamischen Simulation eines Pleuels wurde im vorliegenden Fall die Beanspruchung über 720 Grad Kurbelwinkel analysiert. Dazu wurde mittels modaler Superposition und Partizipationsfaktoren in ChannelMAX die Schädigung für fünf Motordrehzahlen (1000 bis 5000 rpm) kombiniert (Abb.1).

Mit der Methode 2 - Linear können die einzelnen Teilschädigungen der verschiedenen Drehzahlen mit einer definierten Anzahl von Lastzyklen zur Gesamtschädigung addiert werden:    

Die entstandene fps-Datei kann nun im VISUALIZER dargestellt werden (Abb. 2) und in einem beliebigen Postprozessor-Format exportiert werden.

Fig. 1: "Input "Result Manager"

Fig. 2: Visualisierung der kombinierten Ergebnisse

FEMFAT arbeitet anstelle der in der Statistik üblichen Standardabweichung s mit der in der Betriebsfestigkeit gebräuchlichen lastbezogenen Streuspanne TS . Die lastwechselbezogene Streuspanne TN ermittelt sich aus der Lastwechselzahl N90%, bei der 90% der Proben angerissen sind, zur Lastwechselzahl N10%, bei der nur 10% der Proben angerissen sind. Zwischen T​​​​​​​N und TS besteht folgender einfacher Zusammenhang, wobei mit k die Wöhlerlinienneigung eingeht:  

T​​​​​​​N =TkS

Die Streuspanne TS kann auf der FEMFAT Benutzeroberfläche vom Anwender knotengruppenbezogen vorgegeben werden. Je nach Bauteil, Material und Herstellungsprozess kann dieser Wert zwischen 1,1 und 1,6 variieren. So kann zum Beispiel für die Berechnung einer Schweißverbindung aus Baustahl in FEMFAT ein Wert von 1,5 (nach Radaj) vorgegeben werden.

Standardmäßig ist die Streuspanne mit 1,26 definiert. Dieser Wert entspricht (nach Haibach) spanabhebend bearbeiteten Bauteilen aus Stahl mit mäßiger bis mittlerer Kerbwirkung bzw. gekerbten Bauteilen aus Eisengusswerkstoffen (siehe dazu „Betriebsfestigkeit“, VDI Verlag).

Wie hängen nun Überlebenswahrscheinlichkeit und Ausfallswahrscheinlichkeit zusammen?

Abb. 1 zeigt den Zusammenhang zwischen Überlebenswahrscheinlichkeit  an der Oberseite und der Ausfallswahrscheinlichkeit  auf der Unterseite des Diagramms für verschiedene Streuspannen. Das Diagramm wurde unter Verwendung der in FEMFAT üblichen Gauß-Verteilung (Log N) erstellt, die Bezugsüberlebenswahrscheinlichkeit beträgt 90%.

Eine Art der Ausfallswahrscheinlichkeit ermittelt sich aus

PA= 1 - PU

wobei PAdie vereinfachend bestimmte Ausfallswahrscheinlichkeit darstellt, da oftmals statistische Anhaltswerte z.B. über Streubreiten der Betriebsbeanspruchung aus mehreren Messungen fehlen.

PAkann vereinfachend anstelle der echten Ausfallswahrscheinlichkeit PA verwendet werden, wenn die Streuung der Betriebsbeanspruchung gegenüber der Streuung der Schwingfestigkeitswerte klein ist bzw. das Verhältnis der Standardabweichungen der Normalverteilungen von Beanspruchung / Festigkeit klein ist. Ist dies nicht der Fall, nähert sich die echte Ausfallswahrscheinlichkeit PA​​​​​​​ der Auftretenswahrscheinlichkeit einer sehr ungünstigen Beanspruchung, welche selten erreicht oder überschritten wird. In vielen Fällen kann mit der vereinfachten Ausfallswahrscheinlichkeit PA* gearbeitet werden.

Für eine Dauersicherheitsbewertung kann aus dem Diagramm 7 bei vorgegebener Ausfallswahrscheinlichkeit  und Streuspanne  der benötigte Dauersicherheitsfaktor auf der Abszisse abgelesen werden.

Ab und zu besteht die Notwendigkeit, seine FEMFAT Ergebnisse für weitere Postprozessoren aufzubereiten. Beim Ausgabeformat *.odb für den ABAQUS Viewer muss man einen kleinen Trick beachten, da das FEMFAT Ergebnis immer zu einem bereits bestehenden *.odb angehängt werden muss.

Vorgangsweise:

  1. Einlesen jener FE-Struktur mittels der *.odb Datei, wo das FEMFAT Ergebnis angehängt werden soll.
  2. Einlesen der *.fps Datei (interne FEMFAT Ergebnisdatei, die auch der FEMFAT Visualizer benötigt)
  3. Definition der *.odb Ausgabedatei mittels neuem Namen.
  4. Auf "Schreiben" Knopf drücken

Mit dem “Results Manager” (RM) managen oder besser „verarbeiten“ Sie Ihre Ergebnisse aus einem oder mehreren FEMFAT Berechnungsläufen zu einem verarbeiteten Ergebnisdatensatz.

Angenommen, Ihre Firmenrichtlinie erfordert die Untersuchung eines Bauteils für mehrere Stufen eines Treppenkollektives, jedoch nicht wie in FEMFAT zur Dauerfestigkeit, sondern mit einer 2-Knick-Wöhlerlinie.

Der 2. Knick sei bei 70 % der lokalen Dauerfestigkeit und die 2. Neigung sei (2*k-1), wie Miner-modifiziert.

LÖSUNG: Man lädt die fps-Files der Schädigungsrechnungen einzelner Kollektivstufen in den RM und definiert eine „Formel“ pro fps-File: if( [File_1:Stress_Ampl.] < [File_1:LocFatigLim]*0.7),0,[File_1:Damage_M|mod])

So können bis zu 10 Ergebnisse im neuen fps-File erzeugt werden. Je nach Anzahl der Stufen bekommt man mehrere solcher fps-files, die man in einem weiteren Durchlauf zu einem Endergebnis verarbeitet. Hier bietet sich die „Linearkombination“ an, bei der die Einzelschädigungen ihrer Häufigkeit nach gewichtet summiert werden.

 

Eine der zahlreichen nützlichen Ausgaben einer MAX Analyse ist eine ASCII Datei mit der Endung .rfm.

Darin enthalten sind Informationen zur Rainflowmatrix am kritischen Knoten. Wenn Sie diese Datei in einem Editor öffnen, werden Sie allerdings feststellen, dass mehr als nur eine 64x64 Matrix enthalten ist. Aber alles der Reihe nach:

Ganz oben finden Sie zunächst 2 Zeilen mit den Klassengrenzen für Amplituden– und Mittelspannung. Es folgen nun insgesamt sechs 64x64 Blöcke, je drei für die geschlossenen & offenen Zyklen.

Dabei enthält der erste Block die Anzahl der geschlossenen Zyklen, der zweite Block den Anteil (in Prozent) der jeweiligen Matrixeinträge an der Gesamtschädigung.

Es folgen analog die Blöcke für die Anzahl der offenen Zyklen und deren Anteil (in Prozent) an der Gesamtschädigung. Die fünfte bzw. sechste Matrix enthalten die Schädigung bezogen auf die Schwingspielzahl für die geschlossenen bzw. offenen Zyklen.

Das sind übrigens genau jene sechs Matrizen, die Sie sich auch in FEMFAT bei der Ergebnisdarstellung mit dem Rainflowmatrix Viewer anzeigen lassen können.

Die Ergebnisse einer erfolgreichen FEMFAT-Analyse werden in die binäre „Permanent Scratch“-Datei (fps-Datei) geschrieben. Diese Datei kann mit dem VISUALIZER geöffnet und für die Auswertung der Berechnungsergebnisse verwendet werden. Dafür stehen alle Funktionalitäten zur Verfügung, die man von einem modernen Postprozessor erwarten darf. Besonders gewinnbringend kann der VISUALIZER bei der Ergebnisinterpretation eingesetzt werden, da alle angeforderten Detailergebnisse (über 50) auf einmal verfügbar sind. Alternativ besteht die Möglichkeit, die FEMFAT-Berechnungsergebnisse in eine dma-Ergebnisdatei für andere Postprozessorprogramme zu exportieren. Da für die meisten Schnittstellen dieser Export in Form eines Verschiebungsdatensatzes erfolgen muss, stehen maximal sechs Detailergebnisse zur Verfügung. Die Auswahl der gewünschten Detailergebnisse erfolgt im Menü „Ausgabe“ im Reiter „DMA-Spalten-Einstellung“ durch eindeutige Zuordnung einer Spaltennummer von eins bis sechs. Besonders komfortabel kann diese Auswahl über einen rechten Mausklick vorgenommen werden (s. Abbildung).

Tipp: Die Ausgabe von FEMFAT-Ergebnissen in eine dma-Datei ist auch im Nachhinein, d.h. nach Beendigung der FEMFAT-Session, möglich. Alles, was Sie dafür benötigen, ist die fps-Datei mit den Ergebnissen, die Sie gerne exportieren möchten. Starten Sie FEMFAT und wechseln Sie direkt ins Menü „Ausgabe“. Verwenden Sie dort den Button „Import“, um die fps-Datei einzulesen. Danach können Sie die gewünschten Detailergebnisse sowie Schnittstelle auswählen und durch Betätigen des „Schreiben“- Buttons die Ergebnisse exportieren.

Anmerkung: für die Abaqus-Schnittstelle ist ein vorheriger Modellimport (odb-Datei) im Menü „FE-Strukturdaten“ erforderlich.